Нагрузки от гидростатического давления. Результаты поиска по \"коэффициент отпора\" L.2 Подготовка нарушенных грунтов к испытаниям

Лабораторные исследования бокового отпора грунта были проведены с тензометрическими штампами призматической и ступенчатой формы, размеры которых приведены в табл. 3.1.
Вертикальную нагрузку на подошву штампов передавали с эксцентриситетом е0=0; 0,08; 0,17 и 0,25. Для измерения нормальных напряжений по подошве, а также передней и задней граням штампа установлены прямоугольные тензорезисторные мессдозы с гидравлическим преобразователем. Применяли мессдозы с номинально допустимым давлением 0 2-1,6 МПа.

В качестве грунта основания использовали песок средней крупности. Основание готовили отсыпкой грунта слоями толщиной 15-20 см с последующим уплотнением. Грунт основания имел следующие физико-механические характеристики: влажность W=0,068, плотность ρ=1,76 г/см3, плотность сухого грунта ρd=1,66 г/см3, коэффициент пористости е=0,6, удельное сцепление c=1 кПа, угол внутреннего трения φ=35°, модуль деформации E=27,5 МПа.
Полученные в опытах с призматическим штампом зависимости его средних осадок s от среднего давления на основание р0 при различных относительных заглублениях λ=D/b и эксцентриситетах нагрузки е приведены на рис. 3.1» а. Из рисунка видно, что при расположении штампа на поверхности основания с ростом эксцентриситета нагрузки средняя осадка штампа увеличивается. Так, осадка штампа при р0=(0/0,3) МПа и е=0,7а была в среднем в 1,25 раза больше осадки центрально загруженного штампа, при е=0,2 а - в 1,47 раза. Отмеченное обстоятельство связано с развитием пластических деформаций в основании, особенно под наиболее нагруженным краем подошвы. В случае центрального загружения штампа развитие пластических деформаций в основании было зафиксировано мессдозами, расположенными по краям подошвы, при среднем давлении p0=0,35 МПа, в случае его внецентренного загружения (е=0,17а и 0,25а) - при р0=0,15 МПа. Кроме того, при е=0 25а сразу после приложения нагрузки происходил отрыв заднего края подошвы от грунта.

Вследствие пригрузки основания весом грунта, расположенного выше подошвы, развитие пластических деформаций ниже подошвы ограничивается. Поэтому зависимости средних осадок заглубленного штампа от нагрузки являются более пологими и средняя осадка штампа с увеличением заглубления заметно уменьшается. При внецентренном нагружении заглубленного штампа нагрузка практически не влияет на его среднюю осадку.
Влияние относительного заглубления штампа на среднюю осадку можно оценить коэффициентом αs=s/s0, равным отношению средней осадки штампа при данном значении λ к средней осадке центрально нагруженного штампа на поверхности основания (табл. 3.2).

Опыты показали, что нагрузка, передаваемая на основание подошвой заглубленного штампа, меньше внешней нагрузки, т. е. часть ее воспринимается силами трения по боковой поверхности.
Зависимости на рис. 3.1 показывают суммарное влияние относительного заглубления и сил трения по боковой поверхности штампа на его среднюю осадку. В опытах с заглубленным штампом было известно среднее фактическое давление по его подошве Po, которое определяли по показаниям контактных мессдоз. Это позволило оценить раздельно влияние на среднюю осадку штампа пригрузки основания весом грунта и реактивного трения. Для этого значения средней осадки, соответствующие данной ступени внешнего давления р, откладывали на оси s при фактическом давлении под подошвой штампа (кривые 1 на рис. 3.1). Эти кривые представляют собой зависимости средних осадок заглубленного штампа при отсутствии сил трения по его боковой поверхности от среднего фактического давления под подошвой штампа.
Влияние пригрузки основания весом грунта, расположенного выше подошвы, на среднюю осадку штампа при изменении его относительного заглубления можно оценить коэффициентом α"s, равным отношению осадки заглубленного штампа без учета сил трения по его боковой поверхности s" к осадке центрально нагруженного штампа на поверхности основания s0 (табл. 3.3).

Из табл. 3.2 и 3 3 видно, что при изменении относительного заглубления штампа λ от 0 до 2 его средняя осадка уменьшилась вследствие суммарного влияния пригрузки основания весом грунта и сил трения по боковым граням штампа в среднем в 1,3-2,3 раза, а вследствие влияния только пригрузки основания - в 1,2-1,5 раза. Снижение осадки штампа в результате действия сил трения по его боковым граням составляет 14-56 %.
Зависимости крена призматического штампа от момента при различных значениях относительного заглубления и эксцентриситета нагрузки имеют нелинейный характер (см. рис. 3.1, б) во всем диапазоне нагружения.
Как видно из рис. 3.1, крен незаглубленного штампа при малых значениях момента при е=0,25а больше, чем при е=0,17 а, a при больших значениях момента - наоборот. Для заглубленных штампов при фиксированном моменте с возрастанием λ крен уменьшается, что обусловлено большим средним давлением под подошвой штампа при меньших значениях эксцентриситета нагрузки.

Увеличение заглубления штампа приводит к заметному снижению его крена. Это влияние можно оценить коэффициентом αi=iλ/i0, равным отношению крена заглубленного штампа к крену штампа на поверхности основания (табл. 3.4). Из таблицы видно, что крен заглубленного штампа значительно меньше крена штампа на поверхности основания, в особенности при 1. Так, при е=0,17а и λ=1 и 2 крен штампа был меньше крена незаглубленного штампа соответственно в 3,3 и 12,8 раза, а при е=0,25а - в 3,7 и 17,2 раза.

Сравнение экспериментальных значений крена призматического штампа с расчетными по СНиП показало, что при λ=0 и е=0,17 а фактический крен штампа i хорошо согласуется с расчетным креном ic до p0≤0,15 МПа, при больших давлениях на основание он больше расчетного в 1,4-3,3 раза, При е=0,25 а и при λ=0 во всем интервале нагрузок i≥ic. При р0=0,3 МПа, е=0,17а и λ=0,5, 1 и 2 экспериментальный крен штампа меньше расчетного соответственно в 12; 2,2 и 6,7 раза, а при е=0,25 а и λ=1 и 2 - в 1,8 и 9,1 раза.

В целом результаты экспериментов показали, что глубина центра вращения внецентренно загруженного призматического штампа при среднем давлении на основание р0=0,3-0,5 МПа и λ=1 равна Z0=(0,8/0,9)D, а при λ=1,5 и 2 Z0=(0,5/0,6)D.
На рис. 3.2 приведены эпюры нормальных напряжений по контактным поверхностям штампа. При расположении центрально нагруженного штампа на поверхности основания контактные напряжения по его подошве распределены практически равномерно. Форма эпюр напряжений по продольной оси подошвы на линейном участке зависимости s=f(p) при е-0,08а близка к трапециевидной, а при е=0,17а и 0,25с - к треугольной с нулевой ординатой соответственно у заднего края и на расстоянии от него, равном примерно эксцентриситету нагрузки.
При заглублении штампа происходит выравнивание ординат эпюр контактных напряжений по подошве.
При фиксированном значении момента с увеличением λ наибольшие краевые напряжения по подошве штампа уменьшаются и треугольная эпюра напряжений (при λ=0) трансформируется в трапециевидную (при λ=0,5 и 1). Следует отметить, что даже в случае небольшого заглубления (λ=0,5) при е=0,17а минимальные краевые напряжения по подошве штампа существенно отличаются от нуля. При λ≥1 отрыв подошвы от грунта не происходит даже при е-0,25а.
Результаты измерения нормальных напряжений по подошве заглубленного штампа позволили оценить роль сил трения в суммарном сопротивлении основания (рис. 3 3). В результате действия сил трения грунта по боковой поверхности штампа уменьшается доля вертикальной нагрузки, воспринимаемая подошвой. На первых ступенях нагружения (р0=0,05/0,1 МПа) при λ≥1 силы трения рτ составляют 45-25 % внешней нагрузки. С дальнейшим ростом нагрузки доля реактивного трения в общем сопротивлении основания уменьшается. При p0=0,6 МПа подошвой воспринимается 90-95 % внешней нагрузки.
Эпюры нормальных напряжений по передней и задней граням штампа имеют ломаное очертание с максимальной ординатой по передней грани штампа на глубине, равной (1/2/1/3)D. С увеличением момента положение максимальной ординаты не меняется. При фиксированном значении момента напряжения по передней грани штампа при е=0,17а больше, чем при е=0,25а.
Нормальные напряжения по задней грани штампа зависят от относительного заглубления и внешней нагрузки. Так, при λ=0,5 во всем диапазоне нагрузок они были равны нулю, а при λ=1 были зафиксированы только на первых ступенях нагружения (p0=0,l/0,3 МПа), с дальнейшим ростом нагрузки они уменьшились до нуля.
В результате измерения нормальных напряжений по контактным поверхностям тензометрического штампа определены значения Мi, воспринимаемые его подошвой и боковыми поверхностями при различных значениях относительного заглубления и эксцентриситета нагрузки. С увеличением относительного заглубления заметно снижается доля момента, передающегося на подошву штампа, и при е=0,17а и λ=0,5 грунт обратной засыпки воспринимает примерно 8% внешнего момента, а при λ=1 и 2 соответственно 40 и 86 % (при е=0,17а) и 41-84 % (при е=0,25а).
Реактивный момент от нормальных напряжений по передней и задней граням составляет 5-46 % внешнего момента. Отношение момента, воспринимаемого подошвой штампа, к моменту, воcпринимаемому его передней и задней гранями, в значительной мере зависит от относительного заглубления. Доля реактивного момента от сил трения по боковым граням и подошве штампа при λ=1 и 2 составляет соответственно 33-45 % (при е=0,17а) и 21-41 % (при е=0,25а), т. е. трение играет существенную роль в суммарном сопротивлении основания.
Опыты показали, что снижение плотности грунта обратной засыпки приводит к некоторому увеличению доли внешней нагрузки и момента, приходящихся на подошву штампа, вследствие чего средняя осадка и крен штампа возрастают. Так, среднее измеренное давление по подошве штампа при коэффициенте уплотнения =0,95 и 0,92 было соответственно в среднем на 5 и 11 % больше, чем при kc=1, а реактивный момент от неравномерного распределения напряжений по подошве - на 18 и 62%. Реактивный момент от нормальных напряжений по передней и задней граням штампа при kc=0,95 был на 18% больше, чем при kc=1, а при kc= 0,92 - на 26 % меньше.
Опыты со ступенчатым штампом при одинаковой плотности основания показали, что при р0=0,1/0,4 МПа, λ=1 и 1,5 средняя осадка штампа соответственно в среднем в 1,7 и 1,9 раза, а его крен в 2,9 и 6,2 раза меньше соответствующих деформаций незаглубленного штампа.
При этом установлено, что влияние относительного заглубления ступенчатого и призматического штампов на их среднюю осадку можно считать практически одинаковым и, следовательно, при небольшом выносе ступеней форма штампа мало влияет на его крен.
Эпюра нормальных напряжений по передней и задней граням ступенчатого штампа аналогична эпюрам, полученным в опытах с призматическим штампом. Максимальная ордината напряжений по передней грани соответствует глубине, равной 1/3D. Напряжения по задней грани штампа были зафиксированы только при λ=1,5, при этом они были значительно меньше напряжений по передней грани. При уменьшении плотности грунта обратной засыпки значения горизонтальных давлений уменьшались. При λ=1 в эпюре по передней грани штампа наблюдался перелом на уровне верха ступени, что связано с разуплотнением грунта выше ступени, зарегистрированным мессдозами в верхней плоскости выноса ступени.
Положение нулевой точки в эпюрах σx при р0=0,4 МПа и λ=1,5 показывает, что поворот штампа происходит относительно центра вращения, расположенного на уровне верха ступени (ξ=0,72), при λ=1 центр вращения штампа находился на уровне подошвы.
Реактивный момент, вычисленный по измеренным нормальным напряжениям σх, при р0=0,4 МПа и λ=1 и 1,5 соответственно составил 25 и 44 % внешнего момента. Уменьшение плотности грунта обратной засыпки (изменение kc от 1 до 0,92) при λ=1,5 привело к уменьшению этого момента в 1,4 раза.
Из условий равновесия получено, что реактивны момент от сил трения по боковым граням и подошве штампа при p0=3,4 МПа, kc=1 и λ=1 и 15 составил соответственно 19 и 22 % внешнего момента, а при λ=1,5 и kc=0,92 - 17%.
Таким образом, проведенные исследования показали значительное влияние относительного заглубления на деформации ступенчатого штампа. Сопротивление грунта по его передней и задней граням составляет значительную долю суммарного сопротивления и возрастает с увеличением относительного заглубления. При этом происходит выравнивание эпюры контактных давлений под подошвой штампа.
Полевые исследования были проведены с крупномасштабными моделями призматических и ступенчатых фундаментов (см. табл. 3.1), которые нагружали вертикальной нагрузкой с относительным эксцентриситетом e=0,17 а. Относительное заглубление фундаментов изменялось от 0 до 2.
Опыты проводили на площадках № 1, 2 и 3, сложенных супесчаными грунтами. Физико-механические характеристики грунтов площадок приведены в табл. 3.5.

В опытах использовали призматические фундаменты с размером подошвы 61x82 см (площадь 0,5 м2, соотношение сторон n = 1,33) и высотой 210 см и ступенчатые фундаменты с размером подошвы 107x140 см (площадь 1,5 м2, соотношение сторон n = 1,31) и высотой 43 см. Полученные в опытах зависимости средней осадки S0 и крена i призматического фундамента от среднего давления p0 и момента M приведены на рис. 3.4 и 3.5.

Из рис. 3.4 видно, что в диапазоне нагрузок р0=0,05/0,3 МПа средняя осадка фундамента при λ=0 и е=7 в в 1,27 раза больше его средней осадки при центральной нагрузке. Это согласуется с результатами лабораторных опытов.
Средние значения коэффициента αS по результатам опытов с призматическим фундаментом на площадках № 2 и 3 в случае сохранения природной плотности грунта выше и ниже его подошвы (kc=1,0) приведены в табл. 3.6.
Из приведенных в табл. 3.6 данных следует, что средняя осадка фундамента в зависимости от его относительного заглубления в 1,8 3,6 раза меньше осадки фундамента на поверхности основания.

В опытах с призматическим фундаментом на площадке № 3 при плотности грунта обратной засыпки ρ"d=1,48 г/см3 (ρс = 1,48 г/см3; kc=0,93) его средняя осадка в диапазоне нагрузок Po=0,05/0,3 МПа и λ=1 и 2 была больше соответствующих осадок штампа при kc=1 в среднем на 12 и 4 %, а при p0=0,4МПа - на 46 и 11 %. Влияние относительного заглубления на осадку фундамента при разной степени уплотнения грунта обратной засыпки показывает, что его осадка при kc=0,93 и λ=1 и 2 соответственно в 1,9 и 3,4 раза меньше осадки незаглубленного фундамента.
Зависимости крена незаглубленного фундамента от момента во всех опытах имеют явно выраженный криволинейный характер (см. рис. 3.5). Только при давлениях p0=0,05-0,15 МПа их можно считать линейными. При заглублении фундамента предел линейной зависимости крена от момента увеличивается. Крен заглубленного фундамента во много раз меньше крена фундамента на поверхности основания. Средние значения коэффициента αi по результатам опытов на площадке № 2 приведены в табл. 3,7, из которой видно, что крен фундамента при kc=1 и λ=1 и 2 соответственно в 7,7 и 37 раз меньше крена фундамента на поверхности основания.
Еще большее влияние относительного заглубления на крен фундамента отмечено в опытах на площадках № 1 и 2. Так, на площадке № 1 крен фундамента при р0=0,1 МПа и λ=0; 1 и 2 был соответственно равен: i=24,2*10в-3; 1,2*10в-3 (ai=0,049) и 0,48*10в-3 (αi=0,021), на площадке № 2 - соответственно i=9,0*10в-3; 0,61*10в-3 (αi=0,068) и 0,3*10в-3 (αi=0,033).
Проведенные опыты показали, что повышение общей сжимаемости основания приводит к увеличению влияния относительного заглубления фундамента на его крен.

Опыты на площадке № 3 выявили существенное влияние плотности грунта обратной засыпки на крен фундамента. Так, при p0=0,1 МПа, kc=0,93 и λ=1 и 2 крен призматического фундамента был соответственно в 1,7 и 1,9 раза больше его крена при kc=1. С ростом нагрузки на фундамент это различие увеличивалось. Так, при тех же значениях λ крен фундамента при p0=0,45 МПа был равен соответственно 2,0 и 2,9. Однако даже при плотности грунта обратной засыпки ρ"d= 1,48 г/см3, близкой к минимальной плотности (kc=0,93), крен фундамента в интервале нагрузок p0=0,1-0,3 МПа при λ=1 и 2 оставался меньше крена фундамента на поверхности основания соответственно в 4,3 и 18,2 раза.
Во всех опытах с заглубленным призматическим фундаментом его крен при среднем давлении по подошве, равном расчетному сопротивлению грунта основания R, был значительно меньше расчетного по СНиП 2.02 01-83. Так, на площадке № 3 экспериментальный крек фундамента при λ=1 и 2 (при R=0,31 и 0,37 МПа) в случае природной плотности грунта обратной засыпки был меньше расчетного соответственно в 4,0 и 12 раз, а при kc=0,93 - в 2,6 и 5,4 раза.
Увеличение заглубления ступенчатого фундамента так же, как и призматического, приводило к снижению его средней осадки и крена. Так, при изменении относительного заглубления от 1 до 1,5 средняя осадка фундамента уменьшилась в 1,5 раза, а крен - в 2,3 раза.
Результаты экспериментальных исследований в полевых условиях показывают существенное влияние относительного заглубления на деформации основания призматических и ступенчатых фундаментов. Этими исследованиями в большей степени, чем лабораторными опытами, установлено влияние заглубления на осадку и крен этих фундаментов даже в тех случаях, когда грунт обратной засыпки имеет меньшую плотность и существенно большую сжимаемость, чем природный. Это влияние можно объяснить реализацией сил трения и наличием сцепления грунта по контактным поверхностям фундамента.
При расположении фундамента на поверхности основания его центр вращения находился на 4-14 см ниже подошвы со стороны задней грани. По мере роста нагрузки на фундамент центр вращения понижался и удалялся от фундамента. С увеличением заглубления фундамента наблюдалось закономерное повышение центра вращения и удаление его от задней грани. Увеличение относительного заглубления приводило к увеличению расстояния от центра вращения до оси фундамента.
Значения измеренных реактивных напряжений по подошве не-заглубленного призматического фундамента при е=0,17а приведены в табл. 3.8, из которой видно, что условия равновесия при λ=0 соблюдаются достаточно точно. В опытах на площадках № 1 и 2 в этом случае измеренная мессдозами нагрузка на подошву фундамента оказалась на 10-15% меньше приложенной.

При заглублении призматического фундамента происходит выравнивание эпюр контактных напряжений по подошве, в особенности по ее продольной оси.
Из табл. 3.8 также видно, что с увеличением относительного заглубления доля внешней нагрузки, передающейся на подошву, снижается. Так, при среднем давлении p0=R=0,31 МПа и λ=0,62 и 1 на подошву передавалось соответственно около 89 и 79% внешней нагрузки, а при λ=2 (р0=R=0,37 МПа) - около 70 %. В этих опытах средние касательные напряжения по боковым граням фундамента, фактически соприкасающимся с грунтом, равнялись: τ = 15/17 кПа
С увеличением среднего давления на основание нагрузка на подошву фундамента увеличивалась: при p0=0,6 МПа и λ=1 на подошву передавалось уже соответственно 89 % внешней нагрузки.
Эксперименты показали, что при снижении плотности грунта обратной засыпки реактивное трение по боковой поверхности фундамента уменьшается и вследствие этого увеличивается доля нагрузки, передающейся на подошву. Так, при =0,93, р0=0,3 МПа и λ=1 и 2 фактическая нагрузка на основание под подошвой фундамента была соответственно на 18 и 8 % больше полученной при плотности грунта обратной засыпки, равной природной При р0=0,6 МПа и тех же значениях λ при kc=0,93 на подошву фундамента передавалось соответственно 95 и 81 % внешней нагрузки. Среднее значение касательных напряжений по боковым граням фундамента составило примерно 6 кПа.
С увеличением заглубления фундаментов доля внешнего момента, передающегося на подошву, существенно уменьшается. Так, при p0=0,3 МПа, kc=1 и λ=0,62; 1 и 2 реактивный момент от неравномерного распределения нормальных напряжений по подошве призматического фундамента составлял соответственно 48; 28 и 12% внешнего момента, а при kc=0,93 и λ=1 и 2-51 и 23 %. Реактивный момент от нормальных напряжении по передней и задней граням фундамента при kc=1 и λ=0,62; 1 и 2 составил соответственно - 31; 15 и 28 % внешнею момента, а при kc=0,93 и λ=1 и 2 - 23 и 16 %.
В опытах со ступенчатым фундаментом так же, как в опытах с призматическим фундаментом, сопротивление грунта обратной засыпки составляло значительную долю в суммарном сопротивлении грунта основания. Реактивный момент по подошве фундамента при среднем давлении, равном расчетному сопротивлению грунта основания, при λ=1 и 1,5 составлял соответственно 35 и 21 % внешнего момента, а реактивный момент от нормальных напряжений по передней и задней граням фундамента - соответственно 24 и 28 %; реактивный момент сил трения по боковой поверхности и подошве - соответственно 42 и 51 %.
Сравнение экспериментальных и расчетных данных. Коэффициент постели основания в лабораторных и полевых опытах вычисляли по формулам:

Изменение коэффициента постели с глубиной определяли по формуле

Значения коэффициентов c0 и ci полученные в опытах с призматическими моделями фундаментов при е=0,17а и различных значениях относительного заглубления λ, приведены в табл. 3.9, из которой видно, что жесткостные характеристики основания зависят от глубины заложения фундамента и его размеров, а также вида грунта. С увеличением относительного заглубления фундамента значения с0 и ci увеличиваются примерно одинаково, а с ростом нагрузки они уменьшаются.
Внецентренное приложение нагрузки приводит к снижению жест костных характеристик основания. Для штампа на поверхности основания это влияние довольно существенно, для заглубленного оно мало заметно (табл. 3.10).

В лабораторных и полевых опытах с призматическими моделями фундаментов при всех значениях А отношение сi/c0 в интервале нагрузок p0=0,1/0,5 МПа изменялось в пределах 1,4-1,6. В лабораторных опытах со ступенчатым штампом при p0=0,4 МПа и λ=0; 1 и 1,5 это отношение соответственно равнялось 1,39, 1,40 и 2,26, а в полевых при p0=0,15 МПа и λ=1 и 1,5-2,17 и 2,21.
При снижении плотности грунта обратной засыпки коэффициенты c0 и ci уменьшаются, однако их отношение при постоянных значениях kc не изменяется. Следует отметить, что разброс значений ci/c0 в большой степени обусловлен точностью определения реактивного момента по подошве фундамента.
Изменение коэффициента постели, характеризующего сжимаемость грунта в горизонтальном направлении, при λ=1 почти линейно увеличивается с глубиной. В опытах при λ≥1,5 такая закономерность подтверждалась лишь до глубины z= (1/3÷1/2)D.
По косвенным оценкам значение коэффициента постели на сдвиг по подошве призматического фундамента при λ=1 и р0 = 0,3÷0,6 МПа в лабораторных опытах равнялось: сτ = 9,8÷15,4 кПа/м, в полевых - сτ = 1,96÷4,2 кПа/м. Отношение сτ/с0 по этим опытам составило 1,0-0,6.
В целом результаты экспериментов показали, что жесткостные характеристики основания зависят от относительного заглубления, плотности грунта обратной засыпки, интенсивности и характера нагрузки. Сопротивление основания повороту и сжатию различно. Изменение коэффициента постели с глубиной условно можно считать линейным.
Метод расчета бокового отпора грунта. Предлагаемый метод расчета относится к фундаментам под колонны зданий, загруженным постоянной внецентренной нагрузкой и возводимым в открытых котлованах с последующей засыпкой пазух грунтом.
Расчет отдельно стоящих фундаментов, загруженных центральной вертикальной нагрузкой, горизонтальной нагрузкой и моментом в одном направлении (рис. 3.6), производят на основе расчетной модели упругого основания типа Винклера, сопротивляющегося вертикальным и горизонтальным смещениям фундамента.

Жесткость фундамента считают бесконечной большой. Для характеристики жесткости основания на сжатие используют коэффициенты: неравномерного сжатия в вертикальном направлении под подошвой фундамента сi, неравномерного сжатия в горизонтальном направлении сx и сдвига в плоскости подошвы сx.
Коэффициент ci, МПа/м, определяют по формуле

Коэффициент cx принимают линейно возрастающим с глубиной

Коэффициент cx принимают равным 0,35сi.
Крен заглубленного фундамента id от внецентренной нагрузки с учетом его упругого защемления в грунте определяют по формуле

а глубину z0, на которой расположен центр его поворота - по формуле

Величина А0, s0 и I0 из выражений (3.6) и (3.7) вычисляют по следующим формулам:

обозначения bj и zj см, на рис. 3 6.
Крен фундаментов промышленных здании, оборудованных мостовыми и подвесными кранами, допускается определять по формуле (3,6). При этом коэффициент kλ в формуле (3.4) считают равным единице. В расчетах крена фундаментов опор открытых крановых эстакад принимают: для песков и супесей kx = 1,5, для суглинков kλ=1,2, для глин kλ=1,1.
Краевые давления под подошвой фундамента при действии на него внецентренной нагрузки находят по формуле

Реактивное сопротивление грунта σx(z) по передней и задней граням фундамента определяют по формуле

Значение σx(2) используют для проверки прочности фундамента.
Напряжения σx(z) не должны превышать предельных значений σx,u(z), вычисляемых по формуле

Горизонтальное перемещение верха фундамента определяют по формуле

Обратные засыпки необходимо устраивать таким образом, чтобы плотность уплотненных грунтов соответствовала коэффициенту уплотнения не менее kc=0,92 при ρ"d=1,60/1,65 г/см3.
Сравнение экспериментальных значений крена заглубленных призматических фундаментов, полученных в лабораторных опытах, с расчетными значениями, полученными по предложенному методу, приведено в табл. 3.11.

Из табл. 3.11 видно, что фактический крен внецентренно загруженных фундаментов при λ≥0,5 и р0=0,1/0,4 МПа существенно меньше расчетного. Это является косвенным подтверждением наличия касательных сил сопротивления грунта по боковым поверхностям штампа, которые в предложенном методе расчета не учитываются из-за отсутствия достоверных методов их определения, в частности, из за неизученности влияния на них способа устройства фундаментов.
В целом предложенный метод расчета внецентренно загруженных фундаментов с учетом их заглубления в достаточной степени согласуется с результатами экспериментальных исследований и позволяет более экономично проектировать фундаменты. Эффективность его тем выше, чем больше относительное заглубление фундаментов и выше плотность обратной засыпки. В результате выравнивания давления по подошве расход арматуры на устройство фундаментов в зависимости от их относительного заглубления снижается на 5-30 %.
Из табл. 3.12 и рис. 3.7 видно, что вычисленные по формуле (3.9) значения σx(z) нигде не превышают предельных.

Результаты поиска

Нашлось результатов: 108889 (0,44 сек )

Свободный доступ

Ограниченный доступ

Уточняется продление лицензии

В данной статье проведен анализ современной теории и практики трубопроводного транспорта битуминозных нефтей совместно с маловязким разбавителем. Также выполнен подробный анализ реологических моделей неньютоновских жидкостей, в ходе которого установлен ряд допущений применяемого на настоящий момент алгоритма выбора реологической модели. Представлены результаты проведенных авторами комплексных экспериментальных исследований реологических моделей смеси битуминозной нефти Ашальчинского месторождения и маловязкого разбавителя. Целью экспериментальных исследований являлось нахождение зависимостей параметров реологических моделей от определяющих факторов: концентрации разбавителя и температуры смеси. На основе материала проведенных экспериментальных исследований получены и теоретически обоснованы формулы для прогнозирования реологических свойств нефтяной смеси. Для рассматриваемой нефтяной системы была установлена последовательность изменения реологических моделей: от простейшей однопараметрической модели Ньютона до модели Карро, включающей в себя 4 независимых параметра. Предложенные модели с высокой степенью точности и качественно верно описывают реологические свойства нефтяной смеси. С увеличением температуры и концентрации разбавителя реологические модели смеси битуминозной нефти и разбавителя изменяются в следующей последовательности: "модель Карро" – "модель Эллиса" – "модель Оствальда-де Вааля" – "модель ньютоновской жидкости". С учетом полученных формул был составлен обобщенный алгоритм определения рациональных параметров транспортирования битуминозных нефтей совместно с маловязким разбавителем. Разработанный алгоритм был применен к участку трубопроводной системы НГДУ "Нурлатнефть" между станциями ДНС-5 "Чумачка"– Миннибаевским центральным пунктом сбора (МЦПС). На основе сравнительного технико-экономического анализа было установлено, что выбор рациональных параметров транспорта обеспечивает повышение эффективности транспорта битуминозной нефти

– коэффициент динамической вязкости при градиенте скорости сдвига, стремящемся к бесконечности; b – <...> Общее графическое представление модели Эллиса в осях "коэффициент динамической вязкости – напряжение <...> "коэффициент динамической вязкости" – "температура смеси" – "концентрация разбавителя" представлено <...> уравнению Аррениуса (3) с учетом коэффициентов регрессии, полученных в данной работе. <...> "коэффициент динамической вязкости" – "температура смеси" – "концентрация разбавителя" Рис. 3.

Влияние общения воспитателя с дошкольниками на взаимоотношения детей

М.: ПРОМЕДИА

Сравнение "коэффициентов благополучия взаимоотношений" (КБВ), выявленных в социометрическом эксперименте <...> "Коэффициент благополучия взаимоотношений" (КБВ), введенный Я.Л. <...> которые дают дошкольники сверстникам, в целом преобла дают над отрицательными, но наиболее высокий "коэффициент <...> "Коэффициент доброхелательноотв" во взаимооценках довюзлъCopyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство

Предпросмотр: Влияние общения воспитателя с дошкольниками на взаимоотношения детей.pdf (0,4 Мб)

ДРОЖЖИ ЛЕСНЫХ ЭКОСИСТЕМ И ИХ УЧАСТИЕ В ПРЕВРАЩЕНИЯХ СОЕДИНЕНИЙ АЗОТА АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА БИОЛОГИЧЕСКИХ НАУК

Цель работы. Сравнительное изучение численности, таксономического состава и ферментативной активности популяций дрожжевых грибов в почвах зонального ряда под разными типами леса для оценки их участия в превращении веществ в экосистеме, главным образом, в трансформации соединений азота.

Симпсона: C-[£.ljpl , где fl-L оценка значительности каждого вида, Nобщая оценка значительности; 3) коэффициент <...> на спо собность к ассимиляции различных источников углерода и азота, для каждого вида рассчитывали "коэффициент <...> Определяли также "коэффициент использо вания" различных соединений, представляющий собой среднее из. <...> качестве признаков все дрожжевые группировки подстилок и дерновых горизонтов при достаточно, низких коэффициентах <...> Дрожжи из лесных подстилок и почв обладают высокими коэффициентами ассимиляции (рис. 4) .

Предпросмотр: ДРОЖЖИ ЛЕСНЫХ ЭКОСИСТЕМ И ИХ УЧАСТИЕ В ПРЕВРАЩЕНИЯХ СОЕДИНЕНИЙ АЗОТА.pdf (0,0 Мб)

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ВЫСОКОПРОДУКТИВНОГО СКОТА В УСЛОВИЯХ ПРОМЫШЛЕННОЙ ТЕХНОЛОГИИ АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК

Целью настоящего исследования является получение научных данных для оптимизации системы использования и содержания животных, обеспечивающей более полную реализацию потенциальных возможностей высокопродуктивных коров черно-пестрой породы в условиях промышленной технологии.

Характер лактационных кривых.коров, "коэффициент постоянст ва лактации" определяли по методу Д.В.Елпатьевокого <...> Среднее от суммы таких про центных величин представляет собой "коэффициент постоянства лак тации". <...> Kнига-Cервис» 12 - " У-высокопродуктивных коров с увеличением возраста в лактациях найпвдается снижение коэффициента <...> промышленной технологии этих хозяйств у животных сдерживается увеличение колочной продуктивности о возрастом,коэффициент <...> Так, у исследованного поголовья он колеблется по хозяйствам в це лом от 384 до 433 дней, коэффициент

Предпросмотр: ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ВЫСОКОПРОДУКТИВНОГО СКОТА В УСЛОВИЯХ ПРОМЫШЛЕННОЙ ТЕХНОЛОГИИ.pdf (0,0 Мб)

ЭКОЛОГИЯ ДРОЖЖЕВЫХ ГРИБОВ В ТУНДРАХ ТАЙМЫРА АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА БИОЛОГИЧЕСКИХ НАУК

М.: МОСКОВСКИЙ ОРДЕНА ЛЕНИНА И ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ М. В. ЛОМОНОСОВА

Основная цель работы - выявить главные особенности состава и структуры дрожжевого населения тундровой зоны на примере полуострова Таймыр.

Для каждого вида рассчитывали "коэффициент ассимиляция": п 1 = 1 * . . ." " где *i численное значение <...> где £]_ коэффициент ассимиляции 1-го вида, р±.относительное обилие 1 -го вида, к число видов в группировке <...> Определяли также "коэффициент использования" различных"сое динений, представляющий" собой среднее из <...> Еще более низкий коэффициент -использования полисахаридов. <...> . ^ Таблица 4 Коэффициенты использования различных классов соединений наиболее распространенными видами

Предпросмотр: ЭКОЛОГИЯ ДРОЖЖЕВЫХ ГРИБОВ В ТУНДРАХ ТАЙМЫРА.pdf (0,0 Мб)

Актуальность данной статьи в первую очередь заключается в том, что в настоящее время методика выбора метода увеличения нефтеотдачи (МУН) при проектировании разработки нефтяных месторождений является не до конца формализованной процедурой. От решения этой проблемы будет зависеть не только общее финансовое состояние предприятия, но и перспективы его развития. В статье рассматриваются вопросы выбора методов увеличения нефтеотдачи на основе авторской программы – "Матрица АВС" для аналитической оценки информации. В программу входят критерии по нескольким методам увеличения нефтеотдачи, есть возможность скрининга и рационального отбора методов. По оцениваемым критериям на основе матрицы применимости МУН можно получить вероятностную оценку использования каждого из методов.

Коэффициент применимости может варьироваться в фиксированном интервале (табл. 2) . <...> Таблица 2 Градация коэффициента применимости метода увеличения нефтеотдачи пласта Изменение интервала <...> оси "Коэффициент применимости МУН", % Значение интервала От –2,0 до –1,5 МУН не применим От –1,5 до <...> Чем ближе коэффициент применимости к 1, тем более предпочтительной является технология. <...> По оси 2 – определить коэффициент применимости МУН; 3. По оси 3 – определить затраты; 4.

Анализ соревновательной деятельности боксеров высокой квалификации в связи с изменением формулы ведения боя. автореф. дис. … канд. пед. наук

Цель работы - датьтеоретическое и экспериментальное обоснование программы предсоревновательной подготовки квалифицированных боксеров, адекватной современным требованиям соревновательной деятельности и тенденциям в практике судейства, обеспечивающей повышение соревновательной надежности и результативности спортсменов.

Коэффициент эффек тивности защиты (Кэ.з.) 3x3 60-е годы X 122.1 407 13.6 57.65 64.45 22.6 0.47 0.53 <...> <...> Наряду с ростом коэффициента эффективности ударных действий понизился коэффициент защитных действий. <...> В связи с этим увеличился коэффициент эффективности ударных действий на 0.2. <...> Наряду с ростом коэффициента эффективности ударных действий понизился коэффициент защитных действий.

Предпросмотр: Анализ соревновательной деятельности боксеров высокой квалификации в связи с изменением формулы ведения боя..pdf (0,1 Мб)

Большинство месторождений Оренбургской области находится на поздней стадии разработки, характеризующейся большими объемами попутно добываемой воды и недостижением проектного значения коэффициента извлечения нефти. Это связано, в том числе, с наличием на залежах отдельных слабодренируемых зон, не участвующих в выработке запасов. Одной из причин возникновения таких зон является отсутствие взаимодействия между добывающими и нагнетательными скважинами.

нефтенасыщенности, доли ед. .................... 0,88 Коэффициент пористости, % .................... <...> песчанистости, доли ед. .............................. 0,67 Объемный коэффициент нефти, доли ед. ... <...> По величине коэффициента корреляции можно судить о степени влияния скважин друг на друга. <...> связи" – это некое усредненное значение коэффициента корреляции. <...> Введем комплексный коэффициент связи, равный произведению оценок по каждому методу.

УЧЕНЫЕ считают, что дельфины и киты могут быть потомками небольшого зверя, напоминавшего хвостатого оленя без рогов. Окаменелости, найденные в индийском Кашмире, указывают на то, что это животное размером с кошку, гулявшее по земле 48 миллионов лет назад (в эоцене), может быть тем звеном, которого ученым не хватало для прослеживания всей эволюционной цепочки, приведшей к появлению морских млекопитающих. Окаменевшие останки были обнаружены в отложениях древней реки, оказавшейся сейчас высоко в горах. В ту давнюю эпоху здесь плескалось древнее мелководное море Тетис, уже переставшее к тому времени быть одноименным океаном

современными экземплярами, в результате чего вычислялся так называемый EQ (encephalisation quotient – "коэффициент <...> Этот коэффициент связывает массу мозга конкретного экземпляра со средним значением того или иного вида <...> Люди в этом смысле "мозговитее" всех остальных животных, у них коэффициент EQ примерно равен 7. <...> включая дельфинов) прошли через второй этап повышения EQ приблизительно 15 миллионов лет назад, достигнув коэффициентов

Понятие "эффективность" занимает одно из важнейших мест в экономической науке, имея существенное значение как на макро-, так и на микроэкономическом уровнях. Однако подробное его исследование показало, что, несмотря на то, что оно широко используется в экономике, имеющиеся в литературе определения неоднозначны, существует множество подходов к определению "эффективности", а также к ее оценке

Коэффициент будет равен единице, если M = N. <...>Коэффициент получает значение, равное нулю, если M = 0. <...>Коэффициент будет равен 1, если M = N. <...>Коэффициент получает значение, равное нулю, если M равно бесконечности. <...>Коэффициент имеет значение от нуля до единицы.

БИОХИМИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ГОССИПОЛОВЫХ ЖЕЛЕЗОК, ГОССИПОЛА И НЕКОТОРЫХ ЕГО ПРОИЗВОДНЫХ В СЕМЕНАХ РАЗЛИЧНЫХ ВИДОВ ХЛОПЧАТНИКА АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА БИОЛОГИЧЕСКИХ НАУК

АКАДЕМИЯ НАУК УЗБЕКСКОЙ ССР ОТДЕЛЕНИЕ ХИМИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ И БИОЛОГИЧЕСКИХ

Цель нашей работы: разработать метод количественного выделения железок из семян хлопчатника, микрометод определения содержания госсипола, госсипурпурина и связанного госсипола в железках, изучить с помощью разработанных методов количественное содержание госсиполовых железок, госсипола и госсипурпурина в семенах различных видов хлопчатника, их взаимозависимость и связь с процессом маслообразования, а также изменение указанных веществ в ходе созревания семян.

Минимальной: изменчивостью отличаются G. barbadense и G. hirsutum,. для " которых коэффициент вариации <...>Коэффициент вариации содержания госсипурпурина в ядре семян различных видов колеблется в широких пределах <...>Коэффициенты вариации со держания масла для всех видов, вычисленные на основании трехгодичных данных <...> В изученных случаях межвидовой коэффициент корреляций для показателей содержаний масла - железок составил <...> Межвидовой коэффициент корре ляции для содержания масла и суммарного содержания гос сипола составил

Предпросмотр: БИОХИМИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ГОССИПОЛОВЫХ ЖЕЛЕЗОК, ГОССИПОЛА И НЕКОТОРЫХ ЕГО ПРОИЗВОДНЫХ В СЕМЕНАХ РАЗЛИЧНЫХ ВИДОВ ХЛОПЧАТНИКА.pdf (0,0 Мб)

В статье представлена концепция интегрированного формирования и контроля исполнения геолого-технических мероприятий (ГТМ) в разрезе элементов разработки, по предприятиям и в целом по Группе "ЛУКОЙЛ", обеспечивающая плановый уровень добычи. Методика расчета технологической эффективности разработана с целью установления единых правил и форматов технологической оценки ГТМ для принятия управленческих решений и обеспечения планирования мероприятий, направленных на повышение эффективности разработки нефтяных и газовых месторождений

Коэффициент изменения прироста дебита нефти по скважине рассчитывается экспертно с учетом фактических <...> Для формирования тренда падения после ГТМ необходимо определить коэффициент изменения дебита (прироста <...> В случае отсутствия ГТМ или при получении изменения прироста дебита нефтиk ≥ 1 коэффициент определяется <...> Для расчетов на 2-й и последующие плановые годы коэффициент изменения дебита (прироста дебита) нефти <...> К окончанию технологического эффекта коэффициент изменения дебита (прироста дебита) нефти приравнивается

№1 [Оборудование и технологии для нефтегазового комплекса, 2017]

Последние достижения научно-технического прогресса в нефтегазовой отрасли; оперативный каталог отечественного оборудования и материалов.

где ηут. – коэффициент , учитывающий потери подачи от утечек; ηе – коэффициент , учитывающий потери подачи <...> Определим влияние коэффициента "мертвого" пространства K на коэффициент наполнения β при заданном значении <...> наполнения β при заданном значении коэффициента "мертвого" пространства K = 0,2. <...> ,pr p prF D bmp  (6) где m – прокладочный коэффициент . <...> Ключевые слова: добыча нефти; газовый фактор; коэффициент подачи; коэффициент наполнения; насосы с механическим

Предпросмотр: Оборудование и технологии для нефтегазового комплекса №1 2017.pdf (0,8 Мб)

Для двух конструкций робота-станка проведён анализ коэффициентов передачи погрешности при идентификации их геометрических параметров. Моделирование проводилось для калибра, приблизительно подобного обрабатываемому изделию - турбинной лопатке. На основе разработанного ПО определены сочетания параметров, которые могут быть идентифицированы с требуемой точностью.

Благонравова РАН, Москва, Россия Для двух конструкций роботастанка проведён анализ коэффициентов передачи <...> Определяемый коэффициент передачи вероятностной оценки погрешности для краткости назван как "коэффициент <...> Поэтому коэффициент передачи погрешности от касания к j-тому параметру вычисляется как 2 1 N Pj ji i <...> Разработанное автором ПО позволяет оценивать коэффициент передачи погрешности идентификации для любой <...> В таблице указаны коэффициенты передачи погрешностей: К Pang - максимальный коэффициент передачи от оценки

АНАТОМО-МОРФОЛОГИЧЕСКИЕ, ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ, БИОХИМИЧЕСКИЕ ПРИЗНАКИ ЗЕРНОВКИ РИСА И МЕТОДЫ ОЦЕНКИ ИСХОДНОГО МАТЕРИАЛА В СЕЛЕКЦИИ СОРТОВ ДЛЯ ТЕХНОЛОГИИ ПЕРЕРАБОТКИ С ПАРБОЙЛИНГОМ АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... ДОКТОРА БИОЛОГИЧЕСКИХ НАУК

ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТА РИСА

Цель и задачи исследований. Целью работы явилось комплексное исследование и определение селекционных характеристик риса в связи с парбойлингом, относящихся к анатомо-морфологическим, физикохимическим, биохимическим, антиалиментарным свойствам зерновки, технологическим свойствам зерна, разработка высокоэффективной, точной системы оценки селекционного материала по отношению к парбойлингу, включающей в качестве основных приемов световую микроскопию поперечных сколов зерновки и дифференциацию риса по характеристикам зерновки, выявление сортов риса, дающих высококачественный продукт - пропаренный рис.

Сорт Кубань 3 Лиман Славянец Наутико Павловский Регул Рапан Индус Изумруд Сапфир Талисман Жемчуг Коэффициент <...>Коэффициенты водопоглотительной способности парбойлированной крупы всех изучен ных сортов были ниже, <...> Для пропаренного риса характерно снижение коэффициента водо поглотительной способности на 5,0-12,9 % <...> Филиппинские и японские образ цы имели относительно высокие коэффициенты водопоглотительной спо собности <...> Изменчивость селекционных образцов внутри сорта по признаку "класс", была низкой: коэффициент вариации

Предпросмотр: АНАТОМО-МОРФОЛОГИЧЕСКИЕ, ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ, БИОХИМИЧЕСКИЕ ПРИЗНАКИ ЗЕРНОВКИ РИСА И МЕТОДЫ ОЦЕНКИ ИСХОДНОГО МАТЕРИАЛА В СЕЛЕКЦИИ СОРТОВ ДЛЯ ТЕХНОЛОГИИ ПЕРЕРАБОТКИ С ПАРБОЙЛИНГОМ.pdf (0,0 Мб)

Реализуемый Российской Федерацией курс на укрепление значимости России в глобальной экономике, рост российского экспорта продукции с высокой добавленной стоимостью, реализация крупных несырьевых проектов с размещением заказов на российских предприятиях, масштабное обновление промышленности, принятие жёстких экологических стандартов – всё это способствует интенсивному развитию нефтеперерабатывающего сектора экономики. Концентрация и консолидация инвестиционных ресурсов в глубокую переработку нефти являются определяющими факторами успешности решения стратегических задач, стоящих перед отраслью, а именно – усиление конкурентных позиций российской продукции на внешнем рынке и удовлетворение внутреннего спроса в высококачественной нефтехимической продукции глубоких переделов; – производство конкурентоспособных нефтепродуктов, соответствующих общемировым экологическим стандартам; – существенное сокращение экспорта сырьевых нефтепродуктов: мазута, газойля, прямогонного бензина, увеличение экспорта продуктов нефтехимии и нефтепереработки с высокой добавленной стоимостью и др. Высокая капиталоемкость строительства или модернизации нефтеперерабатывающих предприятий требует значительных инвестиций, что актуализирует необходимость развития методических основ по оценке их эффективности, разработке механизмов и форм государственного участия в реализации проектов и программ развития глубокой переработки нефти.

результатам их ранжирования по показателям "мультипликатор инвестиций в глубокую переработку нефти" и "коэффициент

Работа основана на обобщении новейшего сейсмического материала и результатах бурения. Применен метод бассейнового моделирования, на основе которого смоделированы особенности процессов генерации, миграции и аккумуляции углеводородов в рифейской нефтегазовой системе Алдано-Майской впадины. По результатам бассейнового моделирования проведена количественная оценка углеводородного потенциала Алдано-Майской впадины и построена карта перспектив ее нефтегазоносности

выделен интервал разреза (3000…3060 м) с высокими перспективами на получение притоков УВ, с битумоидным коэффициентом <...> Для характеристики степени фактической реализации генерационного потенциала ОВ использовался "коэффициент

ГИДРОТЕРМИЧЕСКИЙ РЕЖИМ ПОДЗОЛИСТЫХ ПОЧВ СРЕДНЕТАЕЖНОЙ ПОДЗОНЫ КОМИ АССР АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК

М.: ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ПОЧВЕННЫЙ ИНСТИТУТ ИМЕНИ В. В. ДОКУЧАЕВА

Цель работы выявить особенности сезонной динамики влажности и температуры в почвах, установить закономерности в изменении водного и температурного режимов под влиянием освоения целинной почвы и смены таежной растительности культурной.

увлажнения (КУ) в пределах 0,39-0,68 отнесены нами к засушливым, а те же периоды 1962, 1965, 19681970 гг. с коэффициентом <...> Осадки, температура воздуха и коэффициент ;" : " увлажнения (метеостанция " С ы к т ы в к а р ") ~ <...> " "* _ Температура "Коэффициент .." " . . .

Предпросмотр: ГИДРОТЕРМИЧЕСКИЙ РЕЖИМ ПОДЗОЛИСТЫХ ПОЧВ СРЕДНЕТАЕЖНОЙ ПОДЗОНЫ КОМИ АССР.pdf (0,0 Мб)

ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СВЕТЛО-КАШТАНОВОЙ ПОЧВЫ ТЕРСКО-КУМСКОЙ НИЗМЕННОСТИ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ПАСТБИЩНЫХ НАГРУЗКАХ АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА БИОЛОГИЧЕСКИХ НАУК

М.: МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ М. В. ЛОМОНОСОВА ФАКУЛЬТЕТ ПОЧВОВЕДЕНИЯ

Целью работы является изучение физических свойств и химического состава светло-каштановых почв, содержания, распределения и состава гумуса и их изменения при различных режимах пастбищного использования.

различных пастбищных нагрузках (3 год эксперимента), ц/га " Г" f Среднее Среднее квадратичеокое отклонение Коэффициент <...> "Коэффициент завядания" имеет величину 1,3-1,4, что характерно для растений. засушливой зоны.

Предпросмотр: ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СВЕТЛО-КАШТАНОВОЙ ПОЧВЫ ТЕРСКО-КУМСКОЙ НИЗМЕННОСТИ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ПАСТБИЩНЫХ НАГРУЗКАХ.pdf (0,0 Мб)

Для обоснования социально-экономической (общественной) эффективности инвестиций в процессы вторичной переработки нефти разработана концептуально-логическая модель, основанная – на оценке оттоков денежных средств от инвестиционной деятельности с применением индекса Нельсона и эталонной величины удельных капитальных вложений на сооружение установок первичной перегонки нефти; – расчете коэффициента условной эффективности капитальных затрат на строительство установок вторичной переработки нефти, характеризующего относительное отклонение фактического значения капиталовложений от укрупненного (эталонного) значения, что позволяет изыскивать дополнительные резервы по оптимизации величины инвестиционных затрат; – оценке притока денежных средств от операционной деятельности с применением показателя "чистой продукции", вместо показателя "условно-чистой продукции", что позволяет оценивать суммарную величину добавленной стоимости, генерируемой инвестиционным проектом, не по валовому региональному продукту, а на основании показателя национального дохода; – расчете предложенного частного показателя для нефтепереработки – показателе мультипликатора инвестиций в глубокую переработку нефти, который позволяет более точно оценить экономическую эффективность инвестиций во вторичную переработку нефти по сравнению с традиционным индексом доходности.

величины удельных капитальных вложений на сооружение установок первичной перегонки нефти; – расчете коэффициента <...> Расчет коэффициента условной эффективности капитальных затрат на строительство установок вторичной переработки <...>Коэффициент условной эффективности показывает в относительном выражении насколько отклоняется проектное <...> Расчет показателя "коэффициент условной эффективности инвестиций в строительство сооружений нефтеперерабатывающих <...> /т К1, К2,…, Кn – весовые коэффициенты по каждому показателю качества соответственно, установленные на

ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ГЕРБИЦИДОВ НА ПОСЕВАХ ОЗИМОЙ ПШЕНИЦЫ В УСЛОВИЯХ ЦЕНТРАЛЬНО-ЧЕРНОЗЕМНОЙ ЗОНЫ АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК

М.: МОСКОВСКАЯ ОРДЕНА ЛЕНИНА И ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ИМЕНИ К. А. ТИМИРЯЗЕВА

Основная цель исследований снижение засоренности посевов озимой пшеницы и повышение ее урожайности на основе изучения и внедрения высокоэффективных гербицидов и их смесей

Впервые в условиях Центрального Черноземья установлены коэффициенты вредоносности различных сорных сообществ <...> , живокости полевой, дескуренпи Софьи, овсюга обыкновенного, многолетних корнеотпрыкковкх сорняков (коэффициент <...> {Средняя {Коэффициент ! Экономический порог |засорен-|вредоносt вредоносности. шт/м2 {кость, (воога. <...> ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис» " " "." . . " " " " " и - . \ "коэффициент <...> При их расчете пользоваться следующими величинами коэффициента вредоносности сорняков: в посевах с преобладанием

Предпросмотр: ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ГЕРБИЦИДОВ НА ПОСЕВАХ ОЗИМОЙ ПШЕНИЦЫ В УСЛОВИЯХ ЦЕНТРАЛЬНО-ЧЕРНОЗЕМНОЙ ЗОНЫ.pdf (0,1 Мб)

ПРОГНОЗИРОВАНИЕ НАКОПЛЕНИЯ ДОЛГОЖИВУЩИХ РАДИОНУКЛИДОВ В СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ РАСТЕНИЯХ: СТАТИСТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ И МОДЕЛИ АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА БИОЛОГИЧЕСКИХ НАУК

ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННОЙ РАДИОЛОГИИ И АГРОЭКОЛОГИИ

Цель исследования. Целью диссертационной работы являлось прогнозирование накопления долгоживущих радионуклидов 137Cs и 90Sr в растениях на основе современных статистических методов и моделей. Задачи исследования. Для достижения поставленной цели были решены следующие задачи: 1. разработка и заполнение базы данных, включающей информацию о характеристиках почв и содержании долгоживущих радионуклидов (Cs и Sr) в почве и сельскохозяйственной растительности; 2. проведение факторного анализа по выявлению совокупности связей между почвенными характеристиками и коэффициентами перехода долгоживущих радионуклидов в растительность с выделением различных по значимости факторов;

Разработка динамических моделей, предназначенных для прогнозирования изменения коэффициентов перехода <...> СОЗДАНИЕ БАЗЫ ДАННЫХ ПО КОЭФФИЦИЕНТАМ ПЕРЕХОДА РАДИОНУКЛИДОВ ИЗ ПОЧВЫ В СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫЕ РАСТЕНИЯ <...>Коэффициент перехода Рис I. <...> (Кщ»)Эти коэффициенты представляют собой отношения среднегеометрических значений коэффициентов перехода <...> Были рассчитаны коэффициенты корреляции между коэффициентами перехода 137Cs и ^Sr в различные виды сельскохозяйственных

Предпросмотр: ПРОГНОЗИРОВАНИЕ НАКОПЛЕНИЯ ДОЛГОЖИВУЩИХ РАДИОНУКЛИДОВ В СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ РАСТЕНИЯХ СТАТИСТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ И МОДЕЛИ.pdf (0,0 Мб)

Нефтегазодобыча. Геология нефти и газа. Ч. I учеб. пособие

Рассмотрены основы геологии нефти и газа. Дан краткий обзор сведений о строении Земли. Даны основные положения о природе и свойствах нефтей и газов. Рассмотрены вопросы возникновения углеводородного сырья в породах его содержащих. Рассмотрены особенности миграции нефти и газа и формирования их залежей. Освещены вопросы по поиску и разведке залежей нефти и газа, а также методы геологоразведочных работ на нефть и газ. Рассмотрены фундаментальные представления разработки нефтяных месторождений и происходящие в них процессы.

Коэффициенты растворимости газа в воде зависят от температуры и минерализации воды. <...> Вместо термина "нефтеотдача" употребляют также термин "коэффициент нефтеотдачи". <...>Коэффициент текущей нефтеотдачи равен произведению коэффициента извлечения нефти из недр или, в случае <...> заводнения, коэффициента вытеснения нефти водой на коэффициент охвата пласта процессом вытеснения. <...> Рассматривая эти коэффициенты более детально, можно сказать, что коэффициент вытеснения, в процессе разработки

Предпросмотр: Нефтегазодобыча. Геология нефти и газа. Часть I. Учебное пособие.pdf (0,3 Мб)

ВЛИЯНИЕ ГУСТОТЫ ПОСАДКИ, УРОВНЯ МИНЕРАЛЬНОГО ПИТАНИЯ И СПОСОБОВ УБОРКИ НА УРОЖАИ СЛАДКОГО ПЕРЦА В УСЛОВИЯХ ДОНЕЦКОЙ ОБЛАСТИ АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК

Цель и задачи исследований. В задачу исследований входило изучение ряда элементов технологии возделывания сладкого перца в комплексе, при их взаимодействии.

Предполивную влажность почвы,"баланс расходованияводы и коэффициент водопотребления. 7. <...> Фотосинтетический потенциал, чистую продуктивность фотосинтеза, коэффициент хозяйственной эффективности <...> А., 1964). * Несмотря на то, что с увеличением густоты посадки воз растали обе части урожая, "коэффициент <...>Коэффициент водопотребдения уменьшался и достигал мини мума при густоте 140 тыс/га. 13 Copyright ОАО <...> Чистая продуктивность фотосинтеза и коэффициент хозяйственной эффективности уменьшались еоответствено

Предпросмотр: ВЛИЯНИЕ ГУСТОТЫ ПОСАДКИ, УРОВНЯ МИНЕРАЛЬНОГО ПИТАНИЯ И СПОСОБОВ УБОРКИ НА УРОЖАИ СЛАДКОГО ПЕРЦА В УСЛОВИЯХ ДОНЕЦКОЙ ОБЛАСТИ.pdf (0,0 Мб)

ЭФФЕКТИВНОСТЬ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ БАРАНОВ АВСТРАЛИЙСКИЙ КОРРИДЕЛЬ ДЛЯ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ПРОДУКТИВНЫХ КАЧЕСТВ ОВЕЦ КУЙБЫШЕВСКОЙ ПОРОДЫ АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК

ВСЕСОЮЗНЫЙ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ЖИВОТНОВОДСТВА

Целью нашей работы; является разработка предложений по дальнейшему совершенствованию; шерстной продуктивности, качества шерсти и жиропота овец куйбышевской породы, на основе использования австралийских корриделей.

туши, кг Масса внутреннего жира, кг ^Убойный выход, % Морфологический состав туш, %: мякоть кости "Коэффициент <...> став туши, %: мякоть кости 24 В8 177,0±15,1 6,94 711 36.0 17,6 0,34 49,8 17,4 17.0 64,6 1,03 77,1 22,9 Коэффициент

Предпросмотр: ЭФФЕКТИВНОСТЬ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ БАРАНОВ АВСТРАЛИЙСКИЙ КОРРИДЕЛЬ ДЛЯ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ПРОДУКТИВНЫХ КАЧЕСТВ ОВЕЦ КУЙБЫШЕВСКОЙ ПОРОДЫ.pdf (0,0 Мб)

РАЦИОНАЛЬНОЕ УДОБРЕНИЕ ТЮЛЬПАНОВ В ЛАТВИЙСКОЙ ССР АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК

ЛАТВИЙСКАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ

1. Изучить влияние почвы макроэлементов N, Р и К на рост, развитие, урожай и качество луковиц, а также химический состав луковиц и надземных частей тюльпанов. 2. Выяснить влияние некоторых азотных удобрений и сроков внесения их на урожай луковиц тюльпанов

"Коэффициент размножения (отношение количества луко виц урожая к посаженным) в среднем; былхбольшегна <...> анализ результатов этого опыта показал, что. удобрение существенно не" влияло на урожай а"влияло на " коэффициент <...> Kнига-Cервис» г Под влиянием азотных-удобрений можно получить больше; крупных луковиц тюльпанов, но на коэффициент <...> На супесчаной нейтральной культурной почве удобрениезначительно повышает "урожаи луковиц, коэффициент <...> суглинистой-культурной почве удобрение-незначительно.повысило-коэффициент размножения и качество луковиц

Предпросмотр: РАЦИОНАЛЬНОЕ УДОБРЕНИЕ ТЮЛЬПАНОВ В ЛАТВИЙСКОЙ ССР.pdf (0,0 Мб)

ВЛИЯНИЕ ДОБАВОК МЕДИ НА ПОКАЗАТЕЛИ А-ВИТАМИННОЙ ОБЕСПЕЧЕННОСТИ И АКТИВНОСТЬ МЕДЬЗАВИСИМЫХ ФЕРМЕНТОВ У ВЫСОКОПРОДУКТИВНЫХ МОЛОЧНЫХ КОРОВ АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА БИОЛОГИЧЕСКИХ НАУК

Цель исследований заклиналась в том, чтобы оценить состояние А-витаминного обмена у высокопродуктивных лактирующих коров при разном уровне и источниках меди в зимнем и летнем рационах

", коэффициент , переваримости на протяжении"опыта.изменялся: по. "; . <...> Гапримэр, в V группе отмечали достоверное-увеличение коэффициента переваримости.п;ра ;. " с 5-4,;1 <...> Так," коэффициент ".переваримости "меда у, животных, -получавших, "о"мг/кг1 сухого вещества, "составил <...> Достоверно увеличился "коэффициент :" переваримости лафа, золн, меди в легкем рационе"в V группе "*

Предпросмотр: ВЛИЯНИЕ ДОБАВОК МЕДИ НА ПОКАЗАТЕЛИ А-ВИТАМИННОЙ ОБЕСПЕЧЕННОСТИ И АКТИВНОСТЬ МЕДЬЗАВИСИМЫХ ФЕРМЕНТОВ У ВЫСОКОПРОДУКТИВНЫХ МОЛОЧНЫХ КОРОВ.pdf (0,1 Мб)

БИОХИМИЧЕСКИЕ И ФИЗИОЛОГИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ КОРОВ ЧЕРНОПЕОТРОЙ ПОРОДЫ В СВЯЗИ С ЖИРНОМОЛОЧНОСТЬЮ АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА БИОЛОГИЧЕСКИХ НАУК

М.: МОСКОВСКАЯ ОРДЕНА ЛЕНИНА СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ИМЕНИ К. А. ТИМИРЯЗЕВА

1. Продуктивность и состав молока в динамике на протяжении лактации при пастбищном и стойловом содержании и в течение суток. 2. Биохимические показатели межуточного обмена веществ и их взаимосвязь с продуктивностью и химическим составом молока. 3. Газоэнергетический обмен у коров различного уровня жирномолочности

коровы были более однородны по содер жанию различных компонентов в молоке при, значительно низком коэффициенте <...> процентное содержание белка в \ "сыворотке кров» у короп первой группы было выше на 0,15%+0,13 (Р>0,05) при коэффициенте <...> Белковый "коэффициент в среднем \ за лактацию бил выше на 0,16441,07 у коров жирномолочной группы

Предпросмотр: БИОХИМИЧЕСКИЕ И ФИЗИОЛОГИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ КОРОВ ЧЕРНОПЕОТРОЙ ПОРОДЫ В СВЯЗИ С ЖИРНОМОЛОЧНОСТЬЮ.pdf (0,0 Мб)

ВЛИЯНИЕ СПОСОБОВ ОСНОВНОЙ ОБРАБОТКИ ПОЧВЫ И УДОБРЕНИЙ НА УРОЖАЙ И КАЧЕСТВО КУКУРУЗЫ НА СИЛОС В РАЗЛИЧНЫХ СЕВООБОРОТАХ В УСЛОВИЯХ ЮГО-ЗАПАДНОЙ ЧАСТИ ЦЧЗ АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК

БЕЛГОРОДСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ

Целью наших исследований являлось изучение влияния вида севооборота, способа основной обработки почвы и удобрений на урожай силосной массы кукурузы, его качественную характеристику, а также на плодородие почвы, экономические и энергетические показатели в агроценозе.

"Коэффициент водопотреблёния кукурузы на силос в зависимости от способов " основной обработки почвы <...> К** энергетический коэффициент Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис» 19 В наших <...> исследованиях данный коэффициент в зернонроиашном севообо роте по вспашке на контроле составлял 7,5 <...>Коэффициент энергетической эффективности на варианте без применения удобрений по мелкой обработке был <...> Увеличение затрат, связанных с внесением удобрений, приводило к снижению коэффициента энергетической

Предпросмотр: ВЛИЯНИЕ СПОСОБОВ ОСНОВНОЙ ОБРАБОТКИ ПОЧВЫ И УДОБРЕНИЙ НА УРОЖАЙ И КАЧЕСТВО КУКУРУЗЫ НА СИЛОС В РАЗЛИЧНЫХ СЕВООБОРОТАХ В УСЛОВИЯХ ЮГО-ЗАПАДНОЙ ЧАСТИ ЦЧЗ.pdf (0,0 Мб)

ТРАНСФОРМАЦИЯ СОЕДИНЕНИЙ ЦИНКА, СВИНЦА И КАДМИЯ В ПОЧВАХ АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК

М.: ВСЕСОЮЗНАЯ ОРДЕНА ЛЕНИНА И ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК ИМЕНИ В.И.ЛЕНИНА

Цель работы. В опытах о внесением различных соединений тяжелых металлов а почвы различного состава и свойств выяснить во времени трансформацию их соединений в почвах, изменение степени подвижности и доступности для растений. В модельных опытах изучить влияние органического вещества в минеральных компонентов на фиксацию и детоксикацию соединений тяжелых металлов в почвах.

Для характеристики интенсивности биологической аккумуляции ТЫ растениями можно использовать "коэффициент <...> биологического по глощения" иди "коэффициент . <...> почве. : В днапазо"ах вативвых концентраций /контрольные варианты/ поглощение элементов идет аияивно и коэффициент <...> При выооки.. концентрациях коэффициент накопления снижается, что свидетельствует о защите растительных <...> Тэблица 9 Коэффициент биологического накопяевия Zn , Ph и Cot для соломы ячменя /опит 1980 г. / „„„

Предпросмотр: ТРАНСФОРМАЦИЯ СОЕДИНЕНИЙ ЦИНКА, СВИНЦА И КАДМИЯ В ПОЧВАХ.pdf (0,0 Мб)

ИЗУЧЕНИЕ ПОЛИВНОГО РЕЖИМА ХЛОПЧАТНИКА ПРИ ОРОШЕНИИ ДОЖДЕВАНИЕМ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ УРОВНЯ ГРУНТОВЫХ ВОД В УСЛОВИЯХ ГОЛОДНОЙ СТЕПИ АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК

КАЗАХСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ЗЕМЛЕДЕЛИЯ

ИЗУЧЕНИЕ ПОЛИВНОГО РЕЖИМА ХЛОПЧАТНИКА ПРИ ОРОШЕНИИ ДОЖДЕВАНИЕМ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ УРОВНЯ ГРУНТОВЫХ ВОД В УСЛОВИЯХ ГОЛОДНОЙ СТЕПИ

Наи более высокий коэффициент сезонного засоления отмечается при глубине грунтовых вод 1,5-2,0 м (табл <...> Более высокий "коэффициент сезон ного засоления отмечается на участке с глубиной грунтовых вод 1,5-2,0

Предпросмотр: ИЗУЧЕНИЕ ПОЛИВНОГО РЕЖИМА ХЛОПЧАТНИКА ПРИ ОРОШЕНИИ ДОЖДЕВАНИЕМ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ УРОВНЯ ГРУНТОВЫХ ВОД В УСЛОВИЯХ ГОЛОДНОЙ СТЕПИ.pdf (0,0 Мб)

ВОДНЫЙ РЕЖИМ ПОЧВЫ В ЗЕРНОСВЕКЛОВИЧНЫХ СЕВООБОРОТАХ НА МОЩНЫХ МАЛОГУМУСНЫХ ЧЕРНОЗЕМАХ ЛЕВОБЕРЕЖНОЙ ЛЕСОСТЕПИ УССР АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК

ПОЛТАВСКИЙ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫЙ ИНСТИТУТ

Настоящая работа и посвящена изучению водного режима почвы в зерносвекловичных севооборотах на мощных малогумусных черноземах Левобережной Лесостепи УССР.

Коэффициент увлажнения по -"Иванову. (1948) для зоны деятельности опытной станции сос тавляет 0.65, <...> Самый высокий "коэффициент использования осадков наблюдается после пред-. <...> Самый низкий коэффициент водопотребления имеют са харная свекла, кукуруза и озимая пшеница, которые, <...> В первом случае коэффициент корреля ции составляет всего, лишь 0.178-) 0.32, а во втором 0 . 4 8 6 + <...>Коэффициент аккумуляции по различным предшественникам колеблется от 15 - 20 до 70 - 8 0 % .

Предпросмотр: ВОДНЫЙ РЕЖИМ ПОЧВЫ В ЗЕРНОСВЕКЛОВИЧНЫХ СЕВООБОРОТАХ НА МОЩНЫХ МАЛОГУМУСНЫХ ЧЕРНОЗЕМАХ ЛЕВОБЕРЕЖНОЙ ЛЕСОСТЕПИ УССР.pdf (0,0 Мб)

ПРОДУКТИВНОСТЬ ОДНОЛЕТНИХ КОРМОВЫХ КУЛЬТУР В ПОЛИВИДОВЫХ ПОСЕВАХ РАЗЛИЧНОГО НАПРАВЛЕНИЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ В ЛЕСОСТЕПИ СРЕДНЕГО ПОВОЛЖЬЯ АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... КАНДИДАТА СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК

САМАРСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ

Цель исследований. Создать поливидовые агрофитоценозы однолетних кормовых культур с получением стабильного по годам урожая высокого качества различного направления использования на обыкновенном черноземе лесостепи Среднего Поволжья.

Коэффициент корреляции величины ЧПФ и освещенности на поверхности почвы составил 0,36, на высоте 25 см <...> Для анализа устойчивости экосистемы поливидовых агрофитоценозов был проведен расчет коэффициента вариации <...>Коэффициент вариации двухкомпонентной смеси составил 18,47 %, тогда как у четырехи пятикомпонентных смесей <...> Так на контроле коэффициент энергетической эффективности составил 1,76...2,25 при уборке на зеленый корм <...> В контроле коэффициент энергетической эффективности составляет 1.76...2,41, на фоне 1 1,51...2.18, на

Предпросмотр: ПРОДУКТИВНОСТЬ ОДНОЛЕТНИХ КОРМОВЫХ КУЛЬТУР В ПОЛИВИДОВЫХ ПОСЕВАХ РАЗЛИЧНОГО НАПРАВЛЕНИЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ В ЛЕСОСТЕПИ СРЕДНЕГО ПОВОЛЖЬЯ.pdf (0,0 Мб)

ОРОШЕНИЕ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ КУЛЬТУР В СТЕПИ ЮЖНОГО ПОВОЛЖЬЯ АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... ДОКТОРА СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК

ВОРОНЕЖСКИЙ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫЙ ИНСТИТУТ

Анализ экспериментального материала своих исследований, обобщение результатов работ научно-исследовательских и производственных организаций и изучение отечественной и зарубежной литературы и были положены, в основу при разработке и теоретическом обосновании некоторых элементов системы орошения сельскохозяйственных культур применительно к условиям зоны.

На данном этапе самым надежным, обеспечивающим наиболее высокий урожай при наименьшем коэффициенте <...>Коэффициенты водопотребления культур Коэффициент водопотребления - один из основных пока зателей использования <...> Чем она совершеннее, тем ближе к единице должен быть поправочный коэффициент . <...> Чем ближе нор ма затопления к оптимальной, тем выше коэффициент полез-ного использования оросительной <...> ""Применение большей длины борозды диктуется. стремлением повысить коэффициент полезного использования

Предпросмотр: ОРОШЕНИЕ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ КУЛЬТУР В СТЕПИ ЮЖНОГО ПОВОЛЖЬЯ.pdf (0,0 Мб)

№11 [Нефтепромысловое дело/Oilfield Engineering, 2013]

Техника и технология разработки, добычи, сбор, транспорт, подготовка нефти и газа, методы воздействия на пласт и повышение нефтеотдачи, текущие капремонты оборудования.

Это связано, прежде всего, с очень низким коэффициентом нефтеотдачи таких залежей. <...> Модифицированные ОФП и коэффициент охвата вытеснением. <...> В предложен так называемый "динамический" коэффициент охвата вытеснением. <...> Тогда динамический коэффициент охвата вытеснением определяется по формуле (10) для "статического" коэффициента <...> Исследование влияния прерывистости пласта на коэффициент охвата процессом вытеснения / В.А.

Предпросмотр: Нефтепромысловое делоOilfield Engineering №11 2013.pdf (0,7 Мб)

Дидактическая система математического образования студентов педагогических вузов

М.: ПРОМЕДИА

Подвергались статистиче ской обработке, при этом определялись такие показатели, как "измене ние коэффициента <...> усвоения объема математических понятий", "средний балл уровня знаний по учебной дисциплине", "коэффициент

Предпросмотр: Дидактическая система математического образования студентов педагогических вузов.pdf (0,0 Мб)

№8 [Информатика в школе, 2018]

Научно-практический журнал для учителей информатики, методистов, преподавателей вузов и колледжей Журнал «Информатика в школе» Учредитель журнала: издательство «Образование и Информатика». Журнал входит в перечень российских рецензируемых научных изданий, в которых должны быть опубликованы основные научные результаты диссертаций на соискание ученых степеней доктора и кандидата наук (Перечень ВАК). Основные темы журнала: практика реализации ФГОС общего образования; частные вопросы методики обучения информатики, в том числе методические разработки уроков; дидактические материалы по информатике; материалы по подготовке к ЕГЭ и ГИА; задачи по информатике с решениями; олимпиады по информатике; ИКТ в предметных областях; информатика и ИКТ в начальной школе и в дошкольном образовании. Целевая аудитория журнала: учителя и преподаватели информатики; методисты по информатике; студенты педагогических вузов и колледжей - будущие учителя информатики; специалисты, отвечающие за информатизацию образовательных учреждений.

МИЧУРИНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

В задачи исследований входило: - создать коллекцию клоновых и семенных подвойных форм яблони и вишни отечественной и зарубежной селекции; - изучить хозяйственно-биологические особенности развития подвойных форм яблони и вишни в маточнике, на участке зеленого черенкования, в школке сеянцев; оценить их адаптивный потенциал, отобрать наиболее продуктивные для использования в производстве и производственного испытания; - усовершенствовать технологию отбора и размножения клоновых подвоев яблони и вишни зелеными черенками и определить их экономическую эффективность; - оценить влияние промежуточных вставок клоновых подвойных форм яблони, а также клоновых и семенных подвойных форм вишни на развитие и выход саженцев в плодовом питомнике; - выявить степень влияния промежуточных вставок клоновых подвойных форм яблони на развитие, продуктивность, адаптивность деревьев яблони в саду; - изучить возможности оптимизации технологии зимней прививки при выращивании саженцев вишни на новых формах подвоев; - дать оценку экономической эффективности выращивания саженцев яблони с промежуточными вставками подвойных форм, вишни - на клоновых и семенных подвоях.

"Коэффициент корреляции: степень кориеобразоваиия выход отводков с хорошо развитой корневой системой <...> Этот способ обес печивает большой коэффициент размножения, позволяет механизировать и ав томатизировать <...> полукарликовых подвоев 966,2 1041,2 780,0 806,2 193,2 208,2 156,0 161,2 0,640 0,670 0,633 0,693 5,7 Коэффициент <...> достаточно высокой продуктивностью, обеспечивает стабилизацию устойчиво сти продуктивности и увеличивает коэффициент <...> обеспечивают не только высокую продуктивность, но и стабилизируют ее устойчивость и адап тивность (коэффициент

Предпросмотр: ОПТИМИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИИ РАЗМНОЖЕНИЯ КЛОНОВЫХ И СЕМЕННЫХ ПОДВОЕВ И ПОДБОР СОРТО-ПОДВОЙНЫХ КОМБИНАЦИЙ ПЛОДОВЫХ КУЛЬТУР ДЛЯ ИНТЕНСИФИКАЦИИ САДОВОДСТВА ЦЕНТРАЛЬНОГО РАЙОНА РОССИИ.pdf (0,0 Мб)

ЭРОЗИЯ ПОЧВ И БОРЬБА С НЕЙ ПУТЕМ ПРОТИВОЭРОЗИОННОГО УСТРОЙСТВА ЛИНЕЙНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ОРГАНИЗАЦИИ ТЕРРИТОРИИ АВТОРЕФЕРАТ ДИС. ... ДОКТОРА СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК

ХАРЬКОВСКИЙ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫЙ ИНСТИТУТ ИМЕНИ В. В. ДОКУЧАЕВА

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И ПРЕДЛОЖЕНИЯ: Результаты многолетних исследований процессов эрозии, стокорегулирующей и эрозионной роли рубежей, особенно линейных элементов, организации территории; изучение почвозащитной эффективности фитомелиоративных приемов и обобщение широкого производственного опыта борьбы с эрозией почв дают возможность сделать следующие теоретические и практические выводы: 1. Выявление всего многообразия конкретных причин возникновения и условий развития водной эрозии почв и эффективная борьба с нею является одной из важнейших и вместе с тем сложных проблем современного интенсивного земледелия. 2. Взаимосвязанное влияние рельефа, линейных элементов организации территории, агротехнических и других видов рубежей на сток и эрозию, необходимо учитывать при решений как теоретических, так и практических задач противоэрозионной мелиорации...

Издательство СГАУ

Конструкция и проектирование несущих поверхностей летательных аппаратов. Используемые программы: Adobe Acrobat. Труды сотрудников СГАУ (электрон. версия)

интенсивности напряжений; kr коэффициент геометрического подобия; kv коэффициент изменения объема материала <...>Коэффициент Су здесь в два раза меньше, чем в случае А". Принимается, что элероны отклонены. <...> расчетной перегрузки, k -коэффициент , учитывающий разгрузку крыла. <...> изменения объема силового материала kv и коэффициент геометрического подобия kr. <...> Определяется реальная масса конструкции и соответствующие коэффициенты ϕ .

Предпросмотр: Конструкция и проектирование несущих поверхностей летательных аппаратов.pdf (0,2 Мб)

№6 [Посев, 1987]

Общественно-политический журнал. Выходит с 11 ноября 1945 г., издается одноименным издательством. Девиз журнала - «Не в силе Бог, а в правде» (Александр Невский). Периодичность журнала менялась. Первоначально выходил как еженедельное издание, некоторое время выходил два раза в неделю, а с начала 1968 года (номер 1128) журнал стал ежемесячным.

Это называется отрицательным темпе ратурным коэффициентом . 1987 ПОСЕВ № 6 7 Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ <...> охлажде ние, вызывает повышение реакции и тем са мым тепла в активной зоне, т. е. температур ный коэффициент <...> Для „достойного отпора " американской пропа ганде ГБ даже организовала пресс-конферен цию, где демонстрировала коэффициента И уже с использованием этих кубов можно получить различные кубы упругих свойств: , связывающий изменение частоты резонатора от объема растворимости". растворимости".

В обозначен принципиальный подход к оценке отпора грунта перед экранирующими стенками больверков и даны решения для случая однородного грунта основания без учета сил трения грунта о стенку. В настоящей статье представляются соответствующие решения с учетом этих сил, предлагаемые в качестве альтернативы рекомендациям нормативного документа в отношении определения отпора перед экраном. Как отмечалось в , рекомендации ведут к необоснованному и весьма существенному завышению отпора межстенового грунтового массива

<...> <...> Как видно, дробная часть выражения (12) представляет собой коэффициент отпора с учетом трения грунта <...> о стенку. для контроля проведем сопоставление вычисленных таким образом величин коэффициентов отпора <...> определения составляющей отпора от частичной пригрузки основания использовалось значение коэффициента

5.9. Определение величины горного давления, а также естественного напряженного состояния грунтового массива необходимо выполнять согласно пп.5.10 - 5.15, а также на основании опыта строительства и эксплуатации туннелей в аналогичных инженерно-геологических условиях.

Для безнапорных туннелей I класса и напорных туннелей I и II классов значения горного давления должны быть уточнены на стадии рабочей документации на основании натурных исследований на участках с характерными инженерно-геологическими условиями.

Горное давление допускается принимать равным весу грунта в объеме нарушенной зоны, определенной геофизическими измерениями.

5.10. Нормативное вертикальное горное давление в грунтах с < 4 при расстоянии от кровли выработки до дневной поверхности больше удвоенной высоты свода обрушения следует принимать равным весу грунтов в объеме, ограниченном сводом обрушения. При меньшем заглублении туннеля горное давление принимается равным весу всей толщи грунта над ним.

5.11. Нормативное вертикальное горное давление , кН/кв.м, при сводообразовании в грунтах с коэффициентом крепости < 4 определяется по формуле

	коэффициент, принимаемый в зависимости от пролета выработки Равным: 0,7 при 5,5 м; 1,0 при 7,5 м; по интерполяции между 0,7 и 1,0 при 5,5< <7,5 м;

	плотность грунта, т/куб.м;


	высота свода обрушения, м; определяется по формуле

	пролет свода обрушения, м; определяется по формуле ;
	высота выработки, м;
	кажущийся угол внутреннего трения .

Распределение вертикального горного давления принимается равномерным по пролету обделки.

5.12. Нормативное вертикальное горное давление , кН/кв.м, в грунтах с 4 следует принимать равным весу грунтов в объеме нарушенной зоны, установленной по данным натурных исследований, а при их отсутствии- по формуле

Таблица 4

Коэффициент крепости	Коэффициент при грунтах
	слаботрещино-	среднетрещи-	сильнотрещи-



10 и более

Распределение вертикального горного давления по пролету обделки принимается с учетом напластования, систем трещин и других особенностей грунтового массива.

В слаботрещиноватых грунтах при глубине нарушенной зоны более 1,5 м нормативное вертикальное горное давление следует уменьшать на 20%.

При комбайновой проходке значение допускается уменьшать на 30%.

5.13. Нормативное горизонтальное горное давление , кН/кв.м, определяется:

при сводообразовании в грунтах < 4 - по формуле

; (3)

при заглублении кровли менее удвоенной высоты свода обрушения в грунтах с < 4 - по формуле (3) с заменой численного значения на расстояние от кровли выработки до дневной поверхности.

Распределение горизонтального горного давления должно быть равномерным по высоте обделки.

5.14. Нормативное горизонтальное горное давление в слабо- и среднетрещиноватых грунтах с при высоте туннеля менее 6 м допускается не учитывать, а при высоте более 6 м - определять из условия предельного равновесия отдельных скальных блоков, отсеченных трещинами.

Нормативное горизонтальное горное давление в сильнотрещиноватых грунтах с допускается учитывать по формуле

5.15. Для выработок глубокого заложения (свыше 500 м) величину горного давления следует определять с учетом пластического состояния грунтов и других специфических явлений.

При отсутствии необходимых данных допускается на начальных стадиях проектирования выработок глубокого заложения определять горное давление на основе опыта строительства туннелей в аналогичных инженерно-геологических и гидрогеологических условиях.

5.16. В выработках глубокого заложения, расположенных в глинистых и других слабых грунтах с < 4, оказывающих значительное равномерное давление на конструкцию туннеля, нагрузку на обделку следует определять с учетом ожидаемых смещений грунта до устройства временной крепи и податливости этой крепи в соответствии с требованиями СНиП II-94-80, а также податливости самой обделки.

5.17. При расчете обделки горное давление необходимо определять по характеристикам грунтов с учетом условий эксплуатации (изменения свойств массива грунтов при их водонасыщении).

5.18. При расчете обделок напорных туннелей, располагаемых в водопроницаемых грунтах, включение в одно сочетание нагрузок от внутреннего давления воды и наружного давления подземных вод не допускается. В исключительных случаях, когда во всех возможных (включая аварийные) эксплуатационных ситуациях гарантировано всестороннее равномерное наружное давление воды непосредственно на обделку, допускается включать в одно сочетание с внутренним давлением минимальное значение наружного давления подземных вод с коэффициентом надежности по нагрузкам, равным 1.

5.19. Давление подземных вод следует определять при установившемся уровне воды в водохранилище с учетом снижения давления подземных вод, предусмотренными для этих целей дренажными устройствами и цементационными завесами.

5.20. При проектировании гидротехнических туннелей, располагаемых в вечномерзлых грунтах, необходимо учитывать влияние изменений температурного режима грунтов на их несущую способность, а также устойчивость и сопротивляемость грунтов внешним нагрузкам.

6. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО РАСЧЕТУ ОБДЕЛОК

6.1. Обделки гидротехнических туннелей, согласно СТ СЭВ 1406-78, следует рассчитывать по методу предельных состояний:

по несущей способности на прочность и в необходимых случаях с проверкой устойчивости формы конструкции (предельные состояния первой группы) в соответствии с обязательным приложением 1;

по образованию трещин (трещиностойкости), если трещины не допускаются, или по раскрытию трещин, если раскрытие их допустимо по условиям долговечности обделки туннеля, сохранности грунтового массива, а также по значению фильтрационного расхода воды из туннеля (предельные состояния второй группы) в соответствии с обязательными приложениями 2 и 3.

6.2. Сечения обделок по предельным состояниям первой и второй групп необходимо рассчитывать в соответствии со СНиП II-56-77 и СНиП II-23-81.

6.3. При расчетах сечений туннельных обделок необходимо вводить следующие коэффициенты:

коэффициенты надежности по назначению сооружения и сочетаний нагрузок , принимаемые согласно СНиП II-50-74;

коэффициент условий работы , принимаемый для бетонных, железобетонных и сталежелезобетонных обделок по табл.5, для стальных оболочек - по табл.6.

Таблица 5

	Коэффициент условий работы При расчете по предельным состояниям
	первой группы	второй группы

Бетонные (в том числе из набрызг-бетона и прессованного бетона)

Железобетонные (в том числе предварительно напряженные, из армированного набрызг-бетона и железоторкретные)

Сталежелезобетонные (при расчете на внутреннее давление)
Примечание. Значения коэффициентов, указанные в скобках, следует принимать при коэффициенте удельного отпора <2000 Н/куб.см (200 кгс/куб.см), в грунтах, подверженных суффозии, выщелачиванию, а также при гидрокарбонатной щелочности воды-среды менее 0,25 мг·экв/л.

Таблица 6

Давление	Участки стальных оболочек		Коэффициент условий работы При сочетании нагрузок
			основных

Внутреннее

	Фасонные эле- менты (колена и разветвления)

Наружное	Все участки
Примечания: 1. Значения коэффициента , указанные в скобках, должны приниматься: а) для комбинированных обделок с наружным монолитным железобетоном (сталежелезобетонных); б) для комбинированных обделок с наружным монолитным бетоном при одновременном выполнении следующих условий:
		Внутреннее давление воды в напорном туннеле, МПа;

		Кратчайшее расстояние от оси туннеля до поверхности земли, м;

		коэффициент трения грунта по грунту;

		Угол между нормалью к поверхности земли и горизонтом, град;

		Коэффициент удельного отпора грунта, Н/куб.см, определяемый по п.6.13;

в) при расчете на внутреннее давление, если отпор грунта не учитывается. 2. При использовании коэффициента по данной таблице коэффициент сочетаний нагрузок следует принимать равным 1.

6.4. Расчет обделок по несущей способности следует выполнять на возможные наиболее неблагоприятные основные и особые сочетания расчетных нагрузок с применением расчетных характеристик материалов обделок.

6.5. Расчет обделок по образованию и раскрытию трещин должен осуществляться на основные сочетания нормативных нагрузок без учета гидравлического удара с применением нормативных характеристик материалов обделок.

6.6. Расчет обделок гидротехнических туннелей всех типов (включая фасонные части комбинированных обделок) следует выполнять с учетом отпора грунтов. Исключения допускаются при расположении туннелей в слабых неустойчивых грунтах. При расположении туннелей на глубине менее трех диаметров (пролетов) над шелыгой свода величина давления, передаваемого на грунт обделкой туннеля, не должна превышать веса толщи грунта над туннелем.

6.7. Расчет обделок произвольного очертания на любые внешние и внутренние нагрузки или их сочетания при изменяющихся по контуру деформационных характеристиках грунтов следует выполнять методами строительной механики.

Расчет необходимо выполнять в соответствии с пп.6.4. и 6.5 на каждое из сочетаний нагрузок. Сложение эпюр усилий от отдельных нагрузок для получения суммарной эпюры не допускается.

6.8. Бетонные обделки безнапорных туннелей следует рассчитывать на прочность в предположении образования в обделке пластических шарниров и проверять на трещиностойкость по предельным состояниям второй группы.

6.9. При расчете обделок по предельному состоянию второй группы предельную ширину раскрытия трещин обделок напорных и безнапорных туннелей I класса следует принимать по табл.7.

Таблица 7

Градиент напора

Предельная ширина раскрытия трещин,

мм, из условия

долговечности бетона при гидрокарбонатной щелочности воды-среды,

сохранности арматуры при суммарной концентрации

2,5 и более

Напорные туннели и незатопляемые части безнапорных туннелей

при наличии подземных вод

Незатопляемые части обделок безнапорных туннелей

при отсутствии подземных вод

Не ограничивается

Примечания: 1. Водой-средой, определяющей долговечность бетона и

арматуры в обделке, являются:

при - вода внутри туннеля;

при - подземная вода.

2. Для туннелей II, III и IV классов предельные значения раскрытия

трещин следует принимать соответственно в 1,3, 1,6 и 2 раза большими,

чем значения, приведенные в таблице, но не более 0,5 мм.

6.10. Градиент напора в обделках принимают в зависимости от коэффициента фильтрации грунта:

толщина обделки, м.

В интервале значение определяется по интерполяции.

6.11. Для затопляемых частей обделок безнапорных туннелей по условиям долговечности бетона и сохранности арматуры ширина раскрытия трещин не ограничивается.

6.12. Статические расчеты обделок следует выполнять с учетом трещинообразования и пластических деформаций:

обделки безнапорных туннелей и опорожненных напорных туннелей по предельным состояниям первой и второй групп рассчитывают с учетом жесткости бетонного сечения при модуле упругости бетона в конструкции ;

обделки напорных туннелей на эксплуатационные нагрузки по предельным состояниям первой группы рассчитывают с учетом жесткости арматурного сечения .

По предельным состояниям второй группы обделки напорных туннелей следует рассчитывать:

нетрещиностойкие - с учетом жесткости арматурного сечения ;

трещиностойкие - с учетом жесткости бетонного сечения при .

6.13. Расчет обделок туннелей следует выполнять с учетом взаимодействия их с грунтовым массивом. Деформационные свойства грунта характеризуются коэффициентом удельного отпора или приведенным (эффективным) модулем деформации грунта и коэффициентом Пуассона . Приведенный модуль деформации необходимо определять с учетом неоднородности свойств грунта от естественных и техногенных причин (закрепление грунтов цементацией или иными способами, появление нарушенной проходкой зоны и др.). Значения характеристик грунтов следует определять с учетом их свойств при водонасыщении на основании натурных исследований.

Наружный радиус обделки, см.

Для туннелей, располагаемых в анизотропных грунтах с отношением модулей деформации в разных направлениях более 1,4, расчеты необходимо выполнять с учетом анизотропии.

6.14. Деформационные характеристики грунтов или для туннелей I и II классов следует определять на характерных инженерно-геологических участках по данным натурных исследований, выполненных методом напорных выработок, с помощью установки центрального нагружения (УЦН) и цилиндрического гидравлического штампа (ЦГШ), а также штампов в сочетании с сейсмоакустическими и прессиометрическими методами.

Для туннелей III и IV классов надлежит предусматривать натурные исследования сейсмоакустическими и прессиометрическими методами. Допускается также использовать значения физико-механических характеристик грунтов, выявленных при проходке туннелей в аналогичных инженерно-геологических условиях.

6.15. Для проектирования гидротехнических туннелей, располагаемых в вечномерзлых грунтах, необходимо определять значения физико-механических характеристик грунтов в мерзлом и талом состоянии.

6.16. Для предварительных расчетов значения коэффициентов удельного отпора для среднетрещиноватых грунтов допускается определять по черт.2 или по аналогам.

Примечание. В слаботрещиноватых грунтах с а также при комбайновой проходке туннеля значения , полученные по черт.2, следует увеличивать на 30%.

6.17. В расчетах обделок туннелей необходимо учитывать совместную работу устанавливаемой при проходке туннеля крепи с обделкой.

6.18. При назначении расчетной схемы обделки туннеля и грунтового массива следует учитывать последовательность разработки грунта и возведения элементов обделки.

Черт.2. График зависимости коэффициента удельного отпора

от коэффициента крепости грунта для трещиноватых грунтов

6.19. При параллельном расположении нескольких туннелей в расчете обделки на прочность необходимо учитывать изменения напряженного состояния и прочностных свойств грунтового массива, вызванных проходкой соседних туннелей.

6.20. Расчет бетонных и железобетонных обделок туннелей на температурные воздействия следует выполнять при расчетной разности температур более 30°С с учетом набухания и ползучести бетона.

6.21. При расчете обделок напорных и безнапорных туннелей противодавление воды в швах бетонирования и в сечениях между швами бетонирования не учитывается.

6.22. Толщину лотка туннеля, подверженного воздействию влекомых наносов, следует назначать с учетом возможности истирания лотка.

Приложение 1

Обязательное

РАСЧЕТ ОБДЕЛОК ТУННЕЛЕЙ

ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

1. Расчет бетонных и железобетонных обделок

произвольного очертания

В расчетной схеме, как правило, предполагается, что нагрузки, в том числе и горное давление, заданы, а отпор грунта определяется как реакция упругого основания. Возможные простейшие расчетные схемы обделок как стержневых систем в упругой среде с односторонними связями показаны на черт.1.

Черт.1. Расчетные схемы обделок туннелей

Расчет прочности следует выполнять на расчетные нагрузки (с учетом коэффициентов надежности по нагрузкам) в соответствии с разд.5, жесткость принимать в соответствии с п.6.12, коэффициенты отпора грунта - в соответствии с пп.6.13-6.16.

Расчет сечений обделок и определение необходимой площади сечения арматуры следует производить по СНиП II-56-77.

расчетное внутреннее давление воды с учетом гидравлического удара в период нормальной эксплуатации, МПа;

расстояние от шелыги свода туннеля до поверхности земли, см;

расчетное сопротивление арматуры на растяжение и модуль упругости арматуры, МПа;

плотность грунта, кг/куб.см;

Если по формулам (2) или (3) < 0 (т.е. расчетной арматуры не требуется и внутреннее давление воды полностью воспринимается грунтом), следует принимать значение по минимальному проценту армирования согласно п.4.19.

При этом контур и прилегающие к нему слои в радиусе r = (3-5)d получают деформации (смещения), а напряжения в этих слоях перераспределяются.

Когда деформирующийся контур выработки вступает в контакт с крепью, последняя включается в работу и начинает препятствовать деформациям. С этого момента к гравитационным силам добавляется действие напряжений, возникающих на поверхностях контакта массива с крепью.

В дальнейшем приконтурный массив и крепь деформируются совместно до момента стабилизации деформаций.

Установившееся к этому моменту давление на контакте массива с крепью рассматривается как .

В такой постановке задачи горное давление определяется не только свойствами горного массива и геометрией выработок, но и совместными деформациями массива и крепи .

Взаимодействие грунтового массива и крепи: а) схема нагружения модели; б) диаграмма взаимодействия: 1 – график равновесных состояний; 2 - график сопротивления крепи; 3 – развитие смещении во времени.

В реальных условиях крепь не сразу вступает в работу. К моменту ее установки контур получает смещение, а к моменту достижения равновесия – дополнительное смещение (кривая 2 на рис. б ).

Этот момент изображен на рисунке точкой k пересечения кривых 1 и 2. Теперь крепь несет нагрузку, а контур получил смещение .

В случае применения более жесткой крепи (пунктирная линия на рис. б ) нагрузка на крепь будет больше, а смещение – меньше, чем в предыдущем случае.

Таким образом, используя принципы взаимодействия массива и крепи, можно управлять горным давлением.

На этом и основаны положения новоавстрийского способа проходки: применение податливых крепей (набрызгбетон, анкера) и доведение деформаций почти до критической величины, благодаря чему максимально используется несущая способность приконтурных слоев массива, а крепь получается более экономичной .

11. Активные нагрузки и реакции грунта. Гипотезы общих и местных деформаций.

В специальной тоннельной литературе употребляют термины:

активные и реактивные нагрузки.

Теперь мы говорим:

нагрузки и

реакции опор конструкции.

Нагрузки и воздействия подразделяются

на постоянные и временные (длительные, кратковременные и особые).

относятся:

1 -горное давление;

2 -гидростатическое давление;

3 -собственный вес конструкций;

4 -вес зданий и сооружений, находящихся в зоне их воздействия на обделку;

5 -сохраняющиеся усилия от предварительно обжатой обделки.

Нагрузки от внутритоннельного и наземного транспорта;

Нагрузки от нагнетания раствора за обделку в процессе ее возведения;

От усилий, возникающих при монтаже сборных обделок;

от веса и воздействия проходческого и другого стационарного оборудования.

и воздействиям относят:

Силы морозного пучения;

Вес стационарного оборудования;

Температурные климатические воздействия;

воздействия усадки и ползучести бетона.

относят: сейсмические и взрывные воздействия.

Сочетания нагрузок:

Основные сочетания нагрузок (постоянные + длительные + кратковременные);

Особые сочетания нагрузок (постоянные + длительные + некоторые кратковременные + 1 особая).

Таким образом, если на сооружение действуют какие-то постоянные нагрузки и две особые, то расчет делают 3 раза (пояснить!).

Нагрузки вводят в расчет в наиболее неблагоприятных для конструкции сочетаниях.

а) Гипотеза общих деформаций : совместные деформации конструкции и окружающей среды под действием гравитационных сил

В основе Теория упругости. (обобщенный модуль упругости Ео, коэф-т попер. деф. (ню))

б) Гипотеза местных деформаций : рассматривает деформации конструкции под действием активных сил и упругих реакций (коэфф. постели):

12. Коэффициенты упругого отпора: удельный, за стенами и под фундаментом конструкции.

Взаимодействие обделки с окружающим грунтом может быть описано с помощью теории общих деформаций или теории местных деформаций . (см. лекцию 4).

Если среда рассматривается, как упругая (или пластичная, вязкоупругая и т.п.) и характеризуется модулем общей деформации и коэффициентом поперечной деформации, взаимодействия описываются формулами: (теория общих деформаций)

Проще использовать теорию местных деформаций (гипотезу Фусса-Винклера).

В ее основе – прямая пропорцио-нальность между напряжениями и перемещениями на контуре:

где - коэффициент упругого отпора грунта, .

(Аналог: в теории общих деформаций)

Главный недостаток метода местн. деф. – это то, что «» зависит от размеров площадок, контактирующих с грунтом, и это необходимо учитывать в расчетах.

Определение коэффициентов упругого отпора

1) - удельный коэффициент отпора для выработки одиночного радиуса ()

или полупролета выработки ;

2) с его помощью вычисляют коэффициент отпора за стенами обделки и под обратным сводом:

Или ;

Где - средний радиус выработки, F – площадь поперечного сечения,м 2 ; В – пролет выработки, м.

3) под пятами разомкнутой обделки коэффициент отпора вычисляют по формуле: , где В П – ширина пяты, м.

Связь между К и Е устанавливает

формула Б.Г. Галеркина :

Значения в зависимости от коэффициента крепости приведены в СНиПе «Туннели гидротех-нические».

Для сложных и дорогостоящих объектов определяют экспериментально.

Находят:

13.Расчетные схемы обделки по методу конечных элементов (программа МИИТа).

Расчетной схемой называется условное изображение конструкции осевыми линиями с указанием основных размеров, условий закрепления опор и нагрузок.

Расчетная схема устанавливается в зависимости от конструкции обделки, крепости грунтов, условий работы конструкций и способов ее возведения.

Метод расчета конструкции выбирают, исходя из ее схемы. До появления соврем. выч. техники на методы расчета накладывались ограничения в части объемов вычислительной работы, что вынуждало вводить в методику расчета упрощающие предпосылки и снижало точность результата.

Метод конечных элементов

Расчёт на гидростатическое давление выполняют, когда обделка тоннеля надёжно герметизирована. Удельный вес грунта определяют с учётом его взвешенности в воде. γ взв =(γ 0 -1)/(1+ε), где ε-коэффициент пористости.

Гидростатическое давление следует учитывать при расчете конструкций тоннеля или его части, расположенных ниже уровня подземных вод. q н = γ w *h w ;

q н в = 1*(2,85) = 2,85 тс/м 2 ; q н н = 1*(13) = 13 тс/м 2 ;

q расч в = q н в *η =2,85*1,1=3,135 тс/м 2 q расч н = q н н *η =13*1,1 = 14,3 тс/м 2

28. Понятие об упругом отпоре породы при совместной работе обделки и окружающего её грунтового массива.

Под действием внешних активных нагрузок тоннельная обделка деформируется, изменяя своё положение относительно контура выработки. На той части контура, где перемещения обделки происходят в сторону выработки, обделка деформируется свободно, не взаимодействуя с грунтом. Эта часть контура носит название безотпорного участка и характеризуется возникновением значительных изгибающих моментов. На остальной части контура тоннельная обделка смещается в сторону грунта, вызывая с его стороны сопротивление – упругий отпор, ограничивающий деформации конструкции и возникающие в ней изгибающие моменты.

В обделках замкнутого очертания стены жестко связаны концами обратного свода, покоящегося на упругом основании. В этом случае упругую среду заменяют упругими опорами на всем контуре взаимодействия обделки с грунтом.

29. Основные положения расчёта тоннельных обделок.

Расчет тоннельных обделок выполняется по методу заданных нагрузок с учетом гипотезы Фаусса-Ванклера местных деформаций.

Под действием внешних активных нагрузок, тоннельная обделка деформируется, изменяя свое положение относительно контура выработки.

На той части контура, где перемещения обделки происходит в сторону выработки, обделка деформируется свободно, не взаимодействуя с грунтом. Эта часть контура носит название безотпорного участка и характеризуется возникновением значительных изгибающих моментов. На остальной части контура тоннельная обделка смещается в сторону грунта, вызывая с его стороны сопротивление – упругий отпор, ограничивающий деформации конструкции и возникающие в ней изгибающие моменты.

Согласно гипотезе Фаусса - Ванклера напряжения и местные деформации связаны прямой пропорциональностью:

где k- коэффициент упругого отпора грунта (коэффициент Постели), кН/м 3

Согласно этой гипотезе нагрузка вызывает осадки поверхности лишь в точке ее приложения (местные деформации). В действительности же при рассмотрении среды как линейно-деформируемой нагрузка, приложенная на любой площадке, вызывает осадку всей поверхности упругого массива (общие деформации).

Коэффициент упругого отпора не является физико-механической характеристикой грунта, т.к. зависит не только от его свойств, но и от целого ряда трудно учитываемых факторов (форм и размеров площади основания, интенсивности нагрузки, условий залегания грунтов, жесткости конструкции).

30. Расчётная схема метода Метрогипротранса (метод сил).

Для статического расчета системы, обладающей большой степенью подвижности узлов (опоры не жесткие, а упругие), наиболее целесообразно применять метод сил, дающий наименьшее количество лишних неизвестных. В качестве основной системы принимают шарнирную цепь, получающуюся в результате введения шарниров в местах упругих опор и в замковом сечении обделки с одновременным приложением неизвестных усилий – пары изгибающих моментов М 1 , М 2 , …, М n .

При симметрии обделки и действующих на нее нагрузок относительно вертикальной оси в качестве лишних неизвестных рассматривают парные изгибающие моменты в симметричных шарнирах.

Неизвестные определяют решением канонических уравнений, каждое из которых отрицает возможность перемещения по направленно удаленной связи (равенство 0 угла взаимного поворота сечений стержней, сходящихся в шарнире).

Канонические уравнения имеют вид:

……………………………………………………

где и - перемещения основной системы по направлению неизвестных от действия соответственно парных единичных моментов, приложенных в точках К, и от нагрузок;

Угол поворота подошвы стены под действием единичного момента;

Момент инерции подошвы стены, - высота сечения подошвы; - коэффициент упругого отпора в основании стены.

Перемещения по методу сил определяются:

Первый член формулы учитывает влияние на размер перемещений изгиба стержней, второй член – влияние обжатия стержней нормальными силами. Обжатию подвергаются как стержни, входящие в многоугольник, так и упругие опоры. Поэтому второй член необходимо преобразовать для возможности учета осадок упругих опор.

Входящие = продольной деформации стержня сечением и длиной от действия единичной силы.

Единичная сила вызывает напряжение грунта под опорой , так как опора воспринимает отпор грунта с площади, равной произведению ширины в кольца обделки на длину постели опоры, которая равна полусумме расстояний до соседних опор.

Осадку опоры ,

где - коэффициент упругого отпора (может быть переменным по контуру обделки), - характеристика жесткости, которая может быть различной для разных опор в связи с изменением коэффициента упругого отпора

Где и - усилия в опоре основной системы.

Для определения грузовых перемещений , усилия заменяют усилиями в основной системе от действия нагрузок.

Усилия в основной системе от нагрузки и единичных моментов определяют путем последовательного вырезания узлов шарнирно-стержневой цепи, на которую опирается трехшарнирная арка, с рассмотрением условий их равновесий.

31. Расчётная схема по методу перемещений.

Тоннельная обделка, работающая совместно с окружающей упругой средой, представляет собой сложную многократно статически неопределимую конструкцию. Для определения усилий в сечениях обделки обычно пользуются приближенными методами, возможности, применения которых сильно возросли с внедрением в практику проектирования ЭВМ.

Наибольшее распространение имеет способ, предложенный в 1936 году инженерами Метропроекта, основанный на преобразовании заданной системы в расчетную схему введением следующих допущений:

Плавное очертание обделки заменяют ломаным (вписанный многоугольник), непрерывное изменение жесткости обделки – ступенчатым, причем на протяжении каждой из сторон многоугольника жесткость обделки принимают постоянной;

Распределенные активные нагрузки, действующие на обделку, заменяют усилиями, приложенными в вершинах многоугольника;

Сплошную упругую среду заменяют отдельными упругими опорами, помещенными в вершинах вписанного многоугольника и расположенными перпендикулярно наружной поверхности обделки. При учете сил трения между обделкой и грунтом опоры отклоняются вниз на угол трения. Это равносильно допущению, что интенсивность упругого отпора на участке, соответствующем длине упругой опоры (расстоянию между серединами сторон вписанного многоугольника, примыкающих к опоре), является постоянной, т. е. эпюра упругого отпора имеет ступенчатую форму.

При преобладании вертикальных нагрузок силы трения, возникающие в подошве обделки, обычно превышают усилия, стремящиеся сместить низ стены в горизонтальном направлении. Невозможность этого смещения учитывается введением горизонтальной жесткости опоры в уровне подошвы стены.

Увеличение числа упругих опор уменьшает отклонение расчетной схемы от действительной и повышает точность расчета.

При расчёте по методу перемещений число неизвестных увеличивается в три раза по сравнению с методом сил, так как в каждой вершине многоугольника необходимо определить три смещения по направлению вводимых закреплений: угловое, горизонтальное и вертикальное. Однако применение ЭВМ позволяет этому методу успешно конкурировать с методом сил. Простота и стандартность определения реакций в закреплениях и, следовательно, коэффициентов канонических уравнений значительно облегчают программирование, а совместное решение большого числа уравнений на ЭВМ может быть выполнено с большой быстротой и точностью.

Расчётная схема подковообразной обделки на упругих опорах с жесткой заделкой в пятах представляет собой вписанных многоугольник, по концам сторон которого расположены упругие пружины, характеризующие взаимодействие конструкции с грунтом. Программа предусматривает автоматическое выключение пружин, попавших в безотпорный участок.

Основная система без упругих пружин получена из расчётной введением в каждом узле, кроме жесткой заделки, трёх связей, препятствующих угловому Dj, горизонтальному Dх и вертикальному Dу смещениям.

Неизвестными являются перемещения узловых точек, обращающиеся в нуль усилия во введенных связях.

Для каждой вершины многоугольника можно составить три канонических уравнения, содержащих для точек 1 и 5 шесть неизвестных, а для промежуточных точек девять неизвестных.

Для точки 1:

r 11 z 1 + r 12 z 2 + r 13 z 3 + r 14 z 4 + r 15 z 5 + r 16 z 6 = 0

r 21 z 1 + r 22 z 2 + r 23 z 3 + r 24 z 4 + r 25 z 5 + r 26 z 6 = 0

r 31 z 1 + r 32 z 2 + r 33 z 3 + r 34 z 4 + r 35 z 5 + r 36 z 6 = 0

где z 1 = Dj 1 , z 2 = Dх 1 , z 3 = Dу 1 , z 4 = Dj 2 , z 5 = Dх 2 , z 6 = Dу 2.

Зная значения векторов перемещений концов стержней, входящих в расчётную схему, можно определить внутренние усилия в стержнях, загруженных лишь по концам, по формулам строительной механики.

Обычно подошва обделки – точка 6 – может перемещаться по вертикали и поворачиваться, но жестко закреплена в горизонтальном направлении.

Реакции, возникающие в подошве пяты при единичных повороте и вертикальной осадке, равны соответственно k п I п и k п h п (l п и h п – момент инерции и высота сечения пяты; k п – коэффициент упругого отпора грунта в подошве).

Введение поправок в матрицы реакций позволяет учесть влияние податливости опорных реакций обделки.

Нагрузки от гидростатического давления. Результаты поиска по \"коэффициент отпора\" L.2 Подготовка нарушенных грунтов к испытаниям

Результаты поиска по \"коэффициент отпора\" L

Биогаз, образующийся в канализационных коллекторах, газ сточных вод, канализационный газ

Строительство бассейна из стеклопластика своими руками Стеклопластиковая чаша для бассейна своими руками

Прорезная резьба (ажурная) и трафареты Картины на фанере акрилом

Настольные станки с ЧПУ серии BIGSTOL - от завода SteepLine Фрезеровка фасадов МДФ – особенности

Как шить красивые и элегантные шторы своими руками?

Осенние заботы: обработка теплицы от фитофторы